Теоретические основы перемешивания Перемешивание жидкостей

При ламинарном режиме перемешивания жидкостей в аппаратах с ленточной и шнековой мешалками расчет циркуляционного расхода можно найти на основе сопоставления силы сопротивления, необходимой для достижения расчетного осевого течения жидкости, и осевых составляющих силы, возникающих при обтекании элементов мешалки жидкостью [3]. Упрощенный теоретический анализ привел к зависимостям для шнековой мешалки [c.318]

Условия естественной конвекции плохо поддаются теоретическому и экспериментальному изучению в связи с неопределенностью ряда факторов и малой воспроизводимостью опытов. Наиболее перспективен метод принудительного перемешивания, основой которого служит разработанная В. Г. Левичем теория диффузии и концентрационной поляризации в движущейся жидкости. [c.283]

В свою очередь критерии Ре, характеризующие перемешивание однофазного потока в слое насадки, зависят от Ке и 5с. На основе обобщения экспериментальных данных многих исследователей для расчета Ре однофазных потоков газа и жидкости можно воспользоваться усредненными кривыми, показанными на рис. 4.12 [55]. Кривая 1 для газовой фазы отвечает уравнению, полученному теоретическим путем при рассмотрении дисперсии потока в насадке сферической формы [56] . [c.155]

Вышеприведенные интегральные соотношения для расчета ректификационных колонн выведены на основе идеализированной модели движения потоков пара и жидкости. Предполагалось, что концентрации фаз постоянны по поперечному сечению колонны и меняются только по высоте. Такая картина отвечает модели идеального вытеснения, когда потоки равномерно распределены по всему поперечному слою аппарата и все частицы каждой фазы движутся параллельно друг другу с одинаковыми скоростями без перемешивания. Теоретическая ступень разделения предполагает полное перемешивание жидкости, что отвечает модели идеального смешения. [c.59]

Большинство технически важных процессов в системе жидкость — жидкость не включает в себя стадии с очень низкими константами скорости. В этом случае смесители не могут быть рассчитаны на основе рассмотренных выше принципов. Следует принимать во внимание ограничения, обусловленные массопередачей. Некоторые теоретические модели уже обсуждались. Однако они имеют ограниченное приложение для промышленных аппаратов, где потоки резко отличаются от идеальных, а скорость массопередачи и, следовательно, толщина реакционной зоны зависят от степени перемешивания. Поэтому расчет промышленных реакторов еще в значительной степени является эмпирическим. [c.366]

Массопередача. Ввиду сложности теоретического анализа процессов массообмена при перемешивании систем жидкость — жиД" кость, а также трудностей, связанных с экспериментальным исследованием массообмена в этих системах, обычно ограничиваются определением эффективности (к. п. д.) ступени смесительно-отстойных экстракторов. Однако из-за отсутствия достаточно широких и надежных эмпирических обобщений расчет эффективности ступени проводят на основе упрощенных моделей. [c.294]

По материалам стендовых испытаний проф. Опейко Ф. А. был дан критический обзор существующих методов оценки интенсивности перемешивания жидкостей [55]. На основе теории упругости была дана оценка интенсивности деформации жидких сред. В ходе математических выкладок выявлен комплекс v D — d)lv, который, как известно, является классическим числом Re. Таким образом, впервые было теоретически установлено, что интенсивность перемешивания является функцией от числа Re, что ранее отрицалось многими авторами. В работе [55] показано, что для нормализованных вертикальных аппаратов вытянутой формы наибольшая интенсивность перемешивания достигается на поворотах от циркуляционной трубы к кольцевому пространству и обратно. Здесь же сосредоточены основные потери напора в циркуляционном контуре. Никакие характеристики перемешивающих устройств (насосов) не могут определять интенсивность перемешивания вследствие того, что время пребывания реагирующей среды в самом перемешивающем устройстве относительно мало. [c.176]

Небольшая часть сернистого газа (3—5%) при каталитическом действии оксида железа окисляется кислородом воздуха в оксид 50з. Для проведения этих реакций не требуется внешнего нагревания наоборот, следует обеспечить отвод теплоты реакции, так как при повышении температуры выше 900 °С частицы спекаются это затрудняет перемешивание и прохождение воздуха. Количество воздуха, подаваемого на обжиг, превышает теоретическое количество в 1,2—1,6 раза. При этом избыток кислорода обеспечивает более быстрое и полное протекание реакций окисления. Большая производительность и вместе с тем равномерность обжига достигаются в печах с кипящим слоем. Как было впервые отмечено Д. И. Менделеевым в его Основах химии , если через слой зернистого материала продувать со все возрастающей скоростью воздух в виде большого числа мелких струек, то слой разрыхляется, объем его постепенно возрастает, а затем все частицы начинают перемещаться друг относительно друга. Такой слой получил название кипящего (по аналогии с кипящей жидкостью) или псевдоожиженного слоя. Вследствие [c.37]

Книга является подробной монографией, посвященной процессу перемеширания в химической промышленности. В ней освещаются теоретические основы перемешивания, методы расчетов и моделирования. Описаны многочисленные устройства для перемешивания газов и жидкостей, смешивания паст и тестообразных материалов, а также сыпучих твердых продуктов. Приводятся таблицы применения основных типов мешалок и примеры расчетов. [c.2]

Брагинский Л. Н., Бегачев В. И. О взаимосвязи между окружной скоростью жидкости и мощностью перемешивания.— Теоретические основы химической технологии , 1972, т. VI, № 2, с. 260—268. [c.109]

Перемешивание жидкостей, или теоретические основы пе- 1емешивания газов и ньютоновских жидкостей. [c.17]

Понятие теоретической молекулярной тарелки в кубе со свободным движением молекул имеет такую же практическую основу, однако здесь появляется усложняющее обстоятельство, которое относится как к кубам с падающей (опускающейся) пленкой, так и к центробежным кубам. Это обстоятельство вызвано поступательным движением пленки по поверхности испарения. При наличии хорошего перемешивания в вертикальном перегонном кубе можно допустить, что каждый элемент поверхности испаряющейся жидкости имеет одинаковый состав. В кубе с движущейся пленкой сменяющие друг друга поверхности не могут быть одинаковыми, за исключением того случая, когда отношение количества испаряемого вещества к общему количеству проходящего материала бесконечно мало. Одна ТМТ счи тается достигнутой в том случае, если конденсатор бесконетио близок к испарителю, когда дестилляция протекает так [c.193]

На рис. 2 представлены зависимости величины коэффициентов О фф от числа Re ,K на участках колонны между измерительными ячейками I—II, И —IV, VI—VII, вычисленные из полученных опытных данных по формуле (2). Там же приведены экспериментальные данные из работ и теоретические за-зиси,мости для эффективного коэффициента перемешивания, полученные на основе полуэмпирической теории продольного рассеяния вешества в потоке жидкости - . Сложный характер зависимости О фф от Re . связан с существованием различных гидродинамических режимов пленочного течения - . Наши опытные данные удовлетворительно согласуются с данными па боты 2, в которой представлены результаты исследований эффективного перемешивания в колонне с плоскопараллельной насадкой при использовании пакетов различных размеров. Количественное расхождение наших данных и данных работы с результатами Асбьернсена можно объяснить следующим образом. В статье описано исследование эффективного перемешивания в пленке воды, стекавшей по наружной поверхности цилиндрической вертикально установленной трубы. Использовалась известная методика частотных характеристик. В качестве трассера применялся электролит, концентрация которого на в.ходе колонны изменялась по синусоидальному закону. Величина электропроводности как на входе, так и на выходе измерялась в небольших смесительных камерах, установ- [c.83]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология