Полуэмпирическая теория турбулентности

Потери напора на участке абсорбционной зоны с гомогенным потоком жидкости и потери на местных сопротивлениях определяются по известным формулам. Потери на трение на барботажных участках аппарата рассчитываются по формуле, основанной на полуэмпирической теории турбулентности переноса количества движения, [c.141]

Более обоснованно к оценке Ар можно подойти, воспользовавшись полуэмпирической теорией турбулентного переноса ко--88 [c.88]

Единственный случай, который в какой-то мере поддается теоретическому анализу, — это массообмен в газовой фазе при отсутствии брызгоуноса. Для расчета коэффициента массообмена здесь применимо уравнение (VII.85), получаемое из полуэмпирической теории турбулентного переноса. [c.171]

В работе [24] было показано, что с помощью полуэмпирической теории турбулентного переноса можно обобщить различные случаи конвективного теплообмена. Это дает право считать возможным определение коэффициента теплоотдачи к стенке теплообменного элемента от газожидкостной смеси по уравнению (11.38). Однако необходимость нахождения на промежуточных стадиях таких величин, как мощность перемешивания, газосодержание, динамическая скорость, делает этот метод расчета неоправданно громоздким. Причем нарастание возможных ошибок на промежуточных стадиях расчета, неизбежных при использовании эмпирических уравнений, может дать значение коэффициента теплоотдачи с большой погрешностью. В связи с этим более надежными следует в данном случае признать эмпирические уравнения, полученные при непосредственном изучении теплообмена. [c.125]

Достаточно точные для практических расчетов уравнения, характеризующие среднюю толщину пленки, могут быть получены [104] на основании полуэмпирической теории турбулентного переноса. При решении принимается, что поле скоростей подчиняется универсальному профилю [см. уравнения (11.19)1. [c.134]

Для нахождения расчетного уравнения, определяющего Рр, применима полуэмпирическая теория турбулентного переноса. [c.159]

Коэффициент теплообмена между пленкой жидкости и стенкой трубы для этого частного случая можно легко установить при помощи полуэмпирической теории турбулентного переноса, используя готовое решение в виде уравнения (11.38), для которого функция Рг/яр дана на рис. 14. [c.169]

Применение полуэмпирической теории турбулентного переноса позволяет (по аналогии с решением, приведенным в п. 24) найти следующую зависимость для расчета толщины пленки [c.192]

Для определения коэффициента теплоотдачи воспользуемся уравнением полуэмпирической теории турбулентного переноса (П.38). Для вычисления динамической скорости и , входящей в это уравнение, необходимо прежде всего выяснить источники турбулентных пульсаций в жидкости. Первый источник — осевое течение жидкостной пленки по внутренней поверхности аппарата. Второй, главный источник — перемешивание жидкостной пленки лопастями ротора. Наиболее интенсивное перемешивание жидкости в роторном аппарате имеет место в жидкостных валиках. Именно здесь возникают и поддерживаются наибольшие турбулентные пульсации, которые проникают в пристенный слой и постепенно затухают в нем по мере удаления лопасти. [c.199]

Доманский И. В., Соколов В. Н. Обобщение различных случаев конвективного теплообмена с помощью полуэмпирической теории турбулентного переноса.— Теор. основы хим. технол. , 1968, т. 2, с. 761—767. [c.208]

В 1967—1973 гг. опубликовано несколько экспериментальных и теоретических работ, посвященных исследованию магнитогидродинамических свободных струй, которые привели к построению полуэмпирической теории турбулентной струи, находящейся в магнитном поле ). [c.261]

Влиянием преград объясняется и существенное нарушение кинематики воздушных течений. В градиентных измерениях скорости ветра получены значения, которые в большинстве случаев плохо или вообще не подчиняются законам приземного слоя воздуха. Следовательно, они не могут быть использованы в формулах полуэмпирической теории турбулентной диффузии для расчетного определения возможного уровня загазованности. В этих опытах стойка с анемометрами была установлена с подветренной стороны в пределах аэродинамической тени эстакады. [c.180]

Величины типа Хц = —pu uj, входящие в уравнение Рейнольдса, называются турбулентными напряжениями. Связь между ними и скоростями деформаций устанавливается на основе гипотез, составляющих основу полуэмпирических теорий турбулентности (см. п. 1.9.1). [c.21]

Главный механизм очищения атмосферы от соединений тяжелых металлов - их гравитационное, сухое и влажное осаждение. Распространение выбрасываемых предприятиями частиц, содержащих соединения тяжелых металлов, может быть описано видоизмененным уравнением турбулентной диффузии примеси (1.17), полученным на основании полуэмпирической теории турбулентности (Ровинский и Парамонов, 1994) [c.247]

Полуэмпирическая теория турбулентности [c.106]

Полуэмпирическая теория турбулентного переноса теплоты [c.250]

Продольное турбулентное обтекание гладкой пластины. Решение задачи на основе полуэмпирической теории турбулентного переноса, найденное Карманом [61], имеет вид [c.261]

Анализ процессов переноса массы поперек турбулентного потока-носителя можно провести на основе полуэмпирической теории турбулентного переноса. По аналогии с процессом переноса теплоты (см. подраздел 4.2.3) на границе раздела жидкости и твердого тела характер изменения коэффициента турбулентной диффузии вблизи стенки можно описать уравнениями [c.271]

Турбулентный режим перемешивания. Для описания процесса теплообмена можно воспользоваться полуэмпирической теорией турбулентного переноса (см. 4.2.3). Подобный подход был использован в [15], что позволило получить аппроксимационное уравнение [c.326]

В [16] на основе полуэмпирической теории турбулентного переноса вещества получена зависимость, показывающая связь поверхностного коэффициента [c.518]

Для математического описания теплопереноса от циркулирующей газо-жидкостной смеси к стенкам теплообменных элементов можно воспользоваться [2] общими закономерностями полуэмпирической теории турбулентного переноса с привлечением зависимостей, характеризующих теплообмен в аппаратах газлифтного типа. [c.528]

Теплообмен при турбулентном режиме. Для расчета коэффициента теплоотдачи можно воспользоваться уравнением полуэмпирической теории турбулентного переноса (4.2.3.12). В соответствии с этой теорией коэффициент теплоотдачи примерно пропорционален динамической скорости и, которая и в случае восходящего течения пленки может быть вычислена по фор- [c.544]

О модельном уравнении для плотности вероятностей в полуэмпирической теории турбулентного переноса. - В кн. Турбулентные течения - М. Наука, с. ПО-116. [c.280]

Основное следствие полуэмпирической теории турбулентных потоков логарифмический профиль осредненных локальных скоростей поперек турбулентного потока в его основном ядре и в промежуточном слое и линейный профиль скорости в ламинарном пристенном слое. Толщины слоев и коэффициенты в формулах логарифмических профилей в промежуточном слое и в турбулентном ядре потока найдены из экспериментальных измерений. [c.58]

Алгебраические модели. В моделях этого типа обычно используются представления полуэмпирической теории турбулентности Прандтля (см. раздел 1.2). В пионерской работе Г.Н. Абрамовича [34] в рамках теории пути смешения определены пульсационные скорости газа и частиц. В основе развитой модели лежит уравнение сохранения количества движения турбулентного вихря и движущихся в нем частиц, а также уравнение пульсационного движения частиц в пределах вихря. Полагается, что малоинерционные частицы вовлекаются в пульсационное движение турбулентными вихрями несущей фазы, вследствие чего пульсационная скорость газа снижается. Найденные пульсационные скорости газа и частиц используются для нахождения корреляций путем перемножения соответствующих пульсационных величин, что является весьма приближенным способом. Модели данного класса получили дальнейшее развитие в работах [35-43]. [c.53]

И. В. Доманский, А. Ф. Авдонькин и В. Н. Соколов [17] предприняли попытку получить уравнение, описывающее теплоотдачу в роторном аппарате с жестко закрепленными лопастями, на основе полуэмпирической теории турбулентного переноса. Авторами показано, что в области значений Рг = 5н-1000 и приведенного [c.352]

Универсальный профиль скорости — один из немногих выводов, полученных в теории турбулентного течения вблизи стенки. Этот профиль широко используется в тех случаях, когда экспериментальные наблюдения невозможны. Таким образом, универсальный профиль служит основой полуэмпирической теории турбулентного течения, которая применяется к гидродинамике турбулентных пограничных слоев, к массопереносу в турбулентных пограничных слоях, а также во входной области в случае полностью развитого течения в трубе. [c.325]

Полуэмпирическая теория турбулентного переноса позволяет записать уравнение для определения коэффициента теплоотдачи в случае установившегося течения жидкости вдоль теплопередающей поверхности в следующем виде [c.25]

И. В. Доманский, В. Н. Соколов. Решение некоторых задач конвективного теплообмена посредством полуэмпирической теории турбулентного переноса ........................25 [c.215]

Учесть сложную картину процессов, развивающихся при турбулентном смешении, можно только в том случае, если исходить из предположения, что она представляет собой результат взаимодействия нескольких видов течения. В РПА можно выделить следующие виды течения турбулентного потока течение в канале между цилиндрами ротора и статора, струйное и сопутствующее течения в прорезях статора и ротора. Такой подход при рассмотрении течений в аппарате позволяет использовать для получения результатов широко применяемые в практических приложениях методы полуэмпирической теории турбулентности. Для повышения эффективности ряда технологических процессов в гетерогенных средах необходимо использование РПА с отличающимися геометрическими размерами прорезей на роторе и статоре. Для этих случаев должны быть рассмотрены особенности течения в прорезях цилиндров ротора и статора и отдельно ротора, а затем учтены в расчетных зависимостях. Следовательно, общее турбулентное или эффективное напрял ение при движении среды в РПА, которое пропорционально энергозатратам, складывается из касательных напряжений, возникающих как в зонах прорезей цилиндров роторов и статоров, так и зоне зазора между ними. Эти касательные напряжения можно рассчитать, исходя из вида течения. [c.76]

Так как в соответствии с полуэмпирической теорией турбулентности турбулентная вязкость пропорциональна расстоянию от стенки, имеем [c.114]

Термическое сопротивление переносу теплоты сосредоточено в пристенном слое жидкости, толщина которого и гидродинамическое взаимодействие с основным двухфазным потоком зависят от степени турбулизации основного потока. Анализ процесса на основе полуэмпирической теории турбулентности [29] приводит к следующим аппроксимационным уравнениям для расчета коэффициента теплоотдачи а [c.137]

Для описания закономерностей течения турбулизованного жидкостного валика воспользуемся полуэмпирической теорией турбулентного переноса, допустив существование универсального поля скоростей в самом валике [см. уравнение (11.19)]. [c.189]

Находят применение аппараты с диспергированием газа внутрь жидкости в форме мелких пузырей, чем обеспечивается значительная поверхность контакта жидкой и газовой фаз. Интенсивность теплообмена мевду твердой поверхностью и газо-жидкостной смесью с бар-ботажем пузырей мало зависит от свойств газа и конструкции газораспределительного устройства. Существенное влияние на коэффициент теплоотдачи оказывает скорость барботируемого газа и свойства жидкой фазы. Термическое сопротивление процессу переноса теплоты сосредоточено в пристенном слое жидкости толщина такого слоя зависит от степени турбулизации основного двухфазного потока. Анализ, проводимый на основе полуэмпирической теории турбулентности, приводит к следующим аппроксимационным соотношениям для расчета коэфф1щиента теплоотдачи [35, 36] [c.249]

Термическое сопротивление лимитируется теплопе-реносом в пристенном слое жидкости. Для расчета коэффициента теплоотдачи можно воспользоваться полученным в [1] на основе полуэмпирической теории турбулентного переноса уравнением (4.2.3.6), где [c.518]

Таким образом, соотношения (3.56) и (3.57) решают задачу простого приближенного описания плотности вероятностей концентрации и коэффициента перемежаемости. Расчет <2 ) и а , входящих в формулы (3.56) и (3.57), как уже отмечалось, можно вьшолнить с помощью полуэмпирических теорий турбулентности. [c.104]

Ниже используется модель, предложенная Секундовым [1971] и уточненная Кузнецовым, Лебедевым, Секундовым и Смирновой [1977а, б, 1980]. Особенности других моделей, так же как и более подробное изложение основных идей полуэмпирической теории турбулентности, можно найти в обзоре Гиневского и др. [1978]. [c.171]

Во второй работе вне зоны горения интенсивность турбулентности составляла 5%. При этом максимальная зарегистрированная интенсивность пульсаций в зоне горения составляла для поперечной компоненты скорости 16%, для продольной 10%, т.е. энергия турбулентности возрастала почти на порядок. Еще более интересные результаты получены при измерении напряжений Рейнольдса, а именно установлено, что турбулентная вязкость в каждой точке отрицательна, т.е. энергия пульсаций переходит в осредненное движение (и, следовательно, возрастание энергии може1 быть обусловлено только неустойчивостью пламени, т.е. корреляцией <р div и ) ). Если эти результаты будут подтверждены дальнейшими экспериментальными исследованиями, то необходимо кардинальное изменение принципов построения полуэмпирических теорий турбулентности, которые используются при описании горения однородной смеси. [c.244]

Проведенное исследование показывает, что свежая смесь и продукты сгорания, по-видимому, всегда разделены узкой зоной (фронтом пламени), толщина которой много меньше интегрального масштаба турбулент ности. Это означает, что качественная структура полей реагирующей и инертной примеси принщ1пиальн0 различна. Такие различия, в частности, проявляются в том, что при горении существенную роль могут играть процессы молекулярного переноса и тешювая неустойчивость пламени. Отсюда можно предположить, что описание турбулентного горения однородной смеси не может основьшаться только на традиционных методах, развиваемых в полуэмпирической теории турбулентности. [c.255]

В настоящее время удовлетворительное описание проблемы возможно лишь в одном режиме (1Л< , К< ), в котором неустойчивость шшмени несущественна, а колмогоровский масштаб меньше толщины нормального пламени. Как бььчо установлено в 6.6, при указанных условиях фронт пламени расположен вблизи границы турбулентной жидкости, и поскольку эта жидкость целиком заполнена продуктами сгорания, то расчет безразмерной температуры с сводится к отысканию коэффициента перемежаемости 7, т.е. < > =7. Поэтому сочетание методов, развитых в полуэмпирической теории турбулентности, и методов, разработанных в главе 3, позволяет решить задачу. [c.255]

Для решения этой задачи И. В. Доманский, А. Ф. Авдонькин и В. Н. Соколов [38] использовали полуэмпирическую теорию турбулентности. Средняя толщинЪ пленки жидкости [c.335]

В дополнение к данным об аэродинамике факела с повы-шеЯным уровнем пульсаций приведем результаты исследования энергетических и макрокинетических характеристик. Не обсуждая деталей расчета тепловых потоков, удельного тепловыделения и других характеристик, укажем на целесообразность проведения его в рамках приближенной квазиодномерной (вдоль линий тока) схемы принципиально двумерного (плоского или осесимметричного) течения. Такой расчет сводится к определению (на основе данных о динамическом и тепловом полях) конвективного и кондуктивных потоков тепла при заимствовании эффективных значений теплопроводности из полуэмпирических теорий турбулентности. В результате может быть получена подробная информация о тепловой структуре факела. Последнее позволяет рассчитать изменение вдоль линий тока удельного тепловыделения, определить эффективные значения суммарных кинетических констант горения, сопоставить между собой кинетические характеристики ламинарного и турбулентного факелов, а также данные, соответствующие различным условиям проведения эксперимента (в частности при наложении пульсаций и без них). [c.200]

Турбулентный перенос импульса, теплоты и массы и их практические аспекты отражены в полуэмпирической теории турбулентности, основанной на обобщении экспериментальных данных с помощью зависимостей, включающих некоторые эмпирические константы. Более строгий, статистический подход к анализу уравнений пульсационной энергии [10, 11 ], к сожалению, еще не дает достаточно надежных количественных выражений, которые можно использовать в инженерных расчетах процессов, осуществляемых в двух-и многофазных системах.- [c.81]