Перепад давления в активных соплах

Ро —перепад давления в активном сопле [c.5]

В отличие от ро будем называть фактическим перепадом давления в активных соплах. [c.26]

Предельные режимы (режимы максимальной производительности) характерны только для струйных компрессоров, у которых фактический перепад давления в активных соплах больше критического. У компрессоров с дозвуковыми соплами ограничение производительности возникает только в том случае, когда за счет снижения давления за камерой смешения фактический перепад давления в активных соплах становится больше критического и компрессор перестает быть дозвуковым. [c.28]

Если фактический перепад давления в активном сопле обеспечивает сверхзвуковую скорость истечения активного газа и в пределах сопла газ полностью не расширяется, то равенство статических давлений потоков активного и пассивного газов достигается на некотором расстоянии от выходного сечения активного сопла (сечение а — а на фиг. 12). Между сечением входа в камеру смешения и сечением равных давлений активный газ продолжает расширяться, уменьшая проходное сечение для потока пассивного газа. При этом давление пассивного газа уменьшается, а скорость возрастает. После выравнивания статических давлений исчезает 28 [c.28]

Первый вид предельного режима на практике не встречается, так как фактический перепад давления в активных соплах всегда больше перепада давления, по которому рассчитывается выходное сечение активного сопла. [c.33]

Перепад давления в активных соплах вычисляем по выражению (60). [c.42]

На фиг. 17 и 18 показан баланс энергии сверхзвукового и звукового струйных компрессоров со смешением в камере при различных перепадах давления в активном сопле. Баланс рассчитан с помощью системы уравнений (58) — (62). Величина коэффициента [c.48]

На фиг. 18 штриховыми линиями показан баланс энергии для струйного компрессора с внешним подводом активного газа (величины ц д, + К)- Сравнение компрессоров с периферийным и центральным подводом активного газа показывает, что в области высоких перепадов давления в активных соплах адиабатный к. п. д. при центральном подводе активного газа несколько выше, чем при периферийном. [c.49]

При изменении режима работы компрессора изменяются условия работы всех его элементов. Так, изменение давления активного газа ро при неизменном давлении пассивного газа вызовет увеличение или уменьшение расхода активного газа. При этом перепад давления в активном сопле ро также будет отличаться от расчетного, что приведет к дополнительным потерям энергии в этом элементе компрессора. Изменение давления и расхода активного газа отразится на работе всех элементов компрессора изменятся расход пассивного газа и условия его перемешивания с активным газом в камере смешения, изменятся средняя скорость и поле скоростей перед диффузором, а следовательно, иными будут и условия торможения газа в диффузоре. [c.50]

Под экономической характеристикой понимается зависимость степени сжатия, приведенного коэффициента эжекции и адиабатного к. п. д. от перепада давления в активных соплах при режиме максимального к. п. д. компрессора. Эти характеристики могут быть получены опытным и расчетным путем. Для этого в обоих случаях необходимо иметь дроссельные характеристики. [c.60]

Преимущества экономического режима работы подтверждаются кривыми (фиг. 25 и 26), построенными с помощью опытных дроссельных характеристик для звукового компрессора со смешением в камере (/з=11,0 8,0 6,5 и 3,2). Характеристики сняты в диапазоне изменения перепадов давления в активных соплах Ро = 2 -ь 26. Рабочее тело — воздух. Здесь же для сравнения приведены зависимости г ад— ( . /з) для предельных режимов (штрихпунктирные линии), построенные также с помощью опытных данных. [c.66]

При выборе независимого параметра —перепада давления в активных соплах — следует руководствоваться следующими соображениями. При заданном коэффициенте эжекции повышение перепада давления ро сопровождается увеличением степени сжатия и основной геометрической характеристики компрессора /3. При [c.68]

Для перепадов давления в активных соплах ро 3- -4 рекомендуется выбирать суживающиеся сопла, а при ро, превышающем указанные величины, — сопла со сверхзвуковым профилем. [c.68]

При расчете важно знать возможный диапазон критических перепадов давления, разграничивающий область докритического и сверхкритического истечения газов. Этот диапазон может быть легко получен с помощью формулы (92). После подстановки в нее Хг=0 и Я =1 получим соответственно максимальный и минимальный перепады давления в активных соплах [c.69]

Таким образом, в струйных компрессорах, в особенности при х=0, величина критического перепада давления в активных соплах может быть реализована при значениях ро, довольно близких к единице. [c.69]

Большое влияние на параметры компрессора оказывает величина степени сжатия. Для заданного коэффициента эжекции при неизменном значении перепада давления в активных соплах с ростом степени сжатия основная геометрическая характеристика [з компрессора уменьшается. [c.70]

В зависимости от величины перепада давления в активных соплах и степени сжатия различают методы расчета сверхзвукового, звукового и дозвукового компрессоров. Здесь рассматривается [c.72]

По перепаду давления в активных соплах, величину которого считаем известной, по формуле (95) или ( 8) определим значения приведенной скорости активного газа при х = х в выходном сечении сопла и в сечении равных давлений [c.74]

Перепад давления в активных соплах [c.77]

Минимальный перепад давления в активных соплах [c.82]

ПЕРЕПАД ДАВЛЕНИЯ В АКТИВНЫХ СОПЛАХ [c.91]

На фиг. 34 и 35 приведены характеристики компрессора со звуковыми и сверхзвуковыми активными соплами со смешением в камере. Из графиков этих фигур видно, что с увеличением перепада давления в активном сопле адиабатный к., п. д. и степень сжатия увеличиваются. [c.91]

Перепад давления в активных соплах определяет запас потенциальной энергии активного газа, а механизм и полнота превращения этой энергии в кинетическую энергию активной струи зависят от формы проточной части активного сопла, которую можно охарактеризовать приведенной скоростью Я1 газа в его выходном сечении. [c.92]

Однако вывод о благоприятном влиянии перепада давления в активных соплах на экономичность струйного компрессора с заданными геометрическими размерами не может быть положен в осно-94 [c.94]

Перепад давления в активных соплах также влияет на оптимальную длину камеры смешения. С увеличением ро неравномерность скоростного поля уменьшается, и оптимальная длина каме- [c.109]

При работе диффузора в качестве элемента струйного компрессора поле скоростей на входе в диффузор всегда неравномерно. При использовании больших перепадов давления в активных соплах часть газового потока может иметь сверхзвуковую скорость. В этом случае в начальной части диффузора поток получает ускорение, а затем системой скачков уплотнения переходит в дозвуковой, скорость которого продолжает уменьшаться в остальной части диффузора. Наличие скачков уплотнения ведет к дополнительным потерям в диффузоре. [c.112]

Условия работы диффузора в струйном компрессоре зависят от основной геометрической характеристики компрессора, способа подвода активного газа и длины камеры смешения. На фиг. 57 по-казана зависимость степени сжатия струйного компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере от угла раствора диффузора при предельном режиме, двух значениях длины камеры смешения и двух значениях перепада давления в активных соплах. Зависимость получена опытным путем [4]. Из фиг. 67 видно, что для испытанных вариантов струйных компрессоров оптимальный угол расширения диффузора находится в пределах 4—>8°. При уменьшении длины камеры смешения оптимальный угол раствора диффузора уменьшается. [c.113]

Второй вид предельного режима характерен для компрессоров с большим перепадом давления в активных соплах и большими степенями сжатия (небольшие значения /з). Чем больше перепад давления в активных соплах компрессора с цилиндрической камерой смешения и чем меньше /з, тем в большей мере начальный участок камеры смешения ограничивает расход пассивного газа и тем меньше средняя скорость газа на выходе из камеры смешения. Это хорошо подтверждается опытами Ю. Н. Васильева и Ю. А. Лашко-ва на компрессоре с периферийным кольцевым шдводом активного газа ( 1 = 1,78 /з = 6,1). Установлено, что при ро > 15 уменьшение площади выходного сечения камеры смешения (за счет ее конфу-зорности) до 70% первоначального значения не приводит к уменьшению производительности компрессора. При ро > 9,5 выходную площадь камеры смешения можно уменьшить до 85% первоначальной величины без изменения предельной производительности компрессора. [c.33]

Фиг. 14 показывает, что для /з = 3,25 кривые 1 п 2 полностью совпадают по всему рабочему диапазону перепадов давления в активных соплах, в то время как при fз = 8,00 и ро > 5 они существенно расходятся между собой, причем кривая 2 располагается ближе к опь1тным точкам. Сравнение опытных данных с расчетной кривой 2 (/з = 8,00) позволяет установить, что при ро, равном 5,5 10,0 20,0 и 30,0, разница в опытных и расчетных предельных коэффициентах эжекции соответственно составляет 3 16 30 и 10%, в то время как отличие между расчетной зависимостью 1 опытной [c.38]

Пример 1. Рассчитать зависимости /з= (Ро) и Пз=Р(ро) для струйных компрессоров с цилиндрическими камерами смешения, если известны У Ояр = =0,2 XI =1 в = 1 1 = 2 = 1,4. Перепад давления в активных соплах ро = 1,1 10,0. Расчет выполнить на основе теорий М, Д. Миллионщикова и Г. М. Рябинкова и Г. Пирсона. [c.41]

Из уравнений рабочего процесса следует, что у компрессора с заданной геометрией степень сжатия Пск может изменяться под влиянием изменения двух относительных параметров приведенного коэффи хиента эжекции и перепада давления в активных соплах Ро. К. п. д. компрессора зависит также от величин п и [c.50]

Следует заметить, что с уменьшением величины коэффициента эжекции или равносильном этому повышении перепада давления в активных соплах при постоянных параметрах /з и Л1 разница между предельными и кономич кими режимами уменьшается. [c.67]

При перепадах давления в активных соплах, меньших критического ( °—<- I, применяется дозвуковой компрессор с сужи- [c.80]

При испытаниях кюмпрессора коэффициент эжекции может изменяться за счет сопротивления на входе в компрессор или выходе из него, а также за счет соотнощения температур 0 и перепада давления в активных соплах ро- [c.86]

Перепад давления в активных соплах является независимым параметром струйного комтрессора, он характеризует энергию, вносимую каждой единицей массы активного газа в камеру смещения. Чем выше перепад давления в активных соплах, тем большей энергией располагает поток перед а1ктнвными соплами, тем выше будет степень сжатия компрессара и тем меньше коэффициент эжекции. С увеличением ро усиливается воздействие струи активного газа на пассивный газ. [c.91]

Рост перепада давления в активных соплах при /з = onst сопровождается уменьшение коэффициента эжекции компрессора потому, что с увеличением ро возрастает степень расширения сверхзвукового активного потока (в пределах сопла и вне его), что способствует сужению проходного сечения для пассивного газа в камере смешения. [c.91]

Рассмотрим влияние перепада давления в активных соплах на к. п. д. струйного компрессора. [c.94]

Величина Ро влияет на экономичность струйного компрессора с заданными геометрическими характеристиками. При увеличении перепада давления в активных соплах увеличивается абсолютная величина потерь энергии в скачках уплотнения на выходе из камеры смешения, а также потерь в системе скачков уплотнения в начале камеры смешения, обусловленных недорасширением газового потока в пределах активного сопла. Однако анализ энергетического баланса показывает, что у компрессора со сверхзвуковыми активньши соплами относительные потери в скачках уплотнения с [c.94]

В компресаоре при неизменном перепаде давления в активных соплах соотношение температур патеивного и активного газов оказывает существенное влияние только на величины коэффициента эжекции и адиабатного к. п. д. на величину же степени сжатия это влияние невелико, и им можно пренебречь . [c.95]

Таким образом, при рассматриваемых условиях с изменением Го изменяется только расход активного газа, который и определяет изменение величины коэффициента эжекции. Расход же пассивноло газа, а следовательно, его скорость и давление (разрежение) в камере смешения остаются неизменными и не зависят от температуры торможения активного газа. Это хорошо подтверждается опытными данными. На фиг. З приведены результаты испытания двух струйных компрессоров (/з = 10 и fa = 6) со смешением в камере при различных перепадах давления в активных соплах и изменении температуры активного газа в диапазоне 340—750 °К- Из фиг. 39 видно, что в обоих компрессорах величина перепада давления в ак- [c.96]