Пассивное сопло

Фиг. 6. Схема струйного компрессора со смешением в пассивном сопле и камере.

На фиг. 1 показана принципиальная. схема струйного компрессора. Активный газ подводится к компрессору через активное сопло. Проточная часть его спрофилирована так, чтобы были обеспечены более или менее полное расширение газа и высокая скорость его стечения. Пассивный газ входит в компрессор через пассивное сопло, имеющее форму суживающегося насадка с коническим или криволинейным профилем. Пассивное сопло крепится к камере смешения, которая обычно имеет цилиндрическую форму. За камерой смешения располагается диффузор — последний элемент проточной части струйного компрессора. [c.7]

Рациональным является кольцевое сопло с внутренним цилиндрическим стержнем, образованным центральным (пассивным) соплом и наружными коническими образующими с углом конусности около 12°. На конце сопла имеется небольшой цилиндрический участок. Вход в сопло должен быть плавно скруглен. [c.67]

Тн —температура газа перед пассивным соплом в °К [c.5]

Струя активного газа входит в камеру смешения с большой скоростью и, увлекая за собой частицы окружающего ее газа, создает разрежение в начале камеры смешения. Это разрежение заставляет пассивный газ входить в пассивное сопло, а затем — в камеру смешения. В камере смешения потоки пассивного и активного газов [c.7]

По способу смешения потоков активного и пассивного газов струйные компрессоры подразделяются на компрессоры со смешением в камере (фиг. 2, а) и со смешением в пассивном сопле и камере (фиг. 2, б). В первом случае выходное сечение активного сопла совпадает с входным сечением камеры смешения, а во втором случае активное сопло устанавливается на некотором расстоянии от камеры смешения. Для компрессоров с конфузорными камерами смешения оптимальное расстояние между выходным сечением активного сопла и входом в камеру смешения может оказаться равным нулю для компрессоров с внешним подводом активного газа это расстояние выбирают равным нулю из конструктивных соображений. Поэтому компрессоры обеих схем находят практическое применение. [c.9]

Опыты по исследованию рабочего процесса струйного компрессора со смешением в пассивном сопле и камере показали, что при расчете основных параметров компрессора по уравнениям (26) или (27) необходимо учитывать неравномерность скоростного поля в выходном сечении камеры смешения. В ра боте М. Е. Дейч [4] неравномерность скоростного поля в конце камеры смешения предлагается учитывать коэффициентом ф , с помощью которого корректируется значение функции 2(Яз) [c.24]

Для компрессоров со смешением в пассивном сопле и в камере эти уравнения носят приближенный характер. [c.26]

Здесь рассматривается схема компрессора со смешением в камере, но с некоторым приближением полученные уравнения можно применять и для компрессоров со смешением в пассивном сопле и камере. [c.29]

Чтобы мог иметь место третий вид предельного режима, необходимо иметь >12 < 1 [2( 2) > 2]. Тогда при Х, 1 получается -2(>,1) 2, и, следовательно, п 1/0 О, т. е. предельный коэффициент эжекции не может иметь положительных значений. Поэтому третий вид предельного режима возможен только для компрессоров со смешением в пассивном сопле и в камере, и для его оценки [c.32]

Предельные режимы компрессоров со смешением в пассивном сопле и в камере рассчитываются по уравнениям второго и третьего предельного режимов. [c.39]

Следует заметить, что расчет предельных режимов для компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере по уравнениям [c.39]

Параметры для предельных режимов компрессоров с конфузорной камерой смешения, а также со смешением в пассивном сопле и в камере могут быть приближенно оценены с помощью формулы, предложенной в работе Е. Я. Соколова и Н. М. Зингера [14], [c.40]

Рассмотренные уравнения позволяют рассчитать дроссельные характеристики струйного компрессора с цилиндрической и конфузорной камерами смешения для условий, когда выходное сечение активного сопла находится в одной плоскости с входом в камеру смешения или отодвинуто от нее. Повышенные потери в пассивном сопле компрессора со смешением в камере учитываются при выборе коэффициента ф . [c.54]

Результаты расчета предельных режимов компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере приведены на фиг. 15. Расчет выполнен по уравнениям (58), (59), (62) и (65) для второго предельного режима (сплошная линия) и по уравнениям (57) и (67а) третьего предельного режима (штриховая линия). [c.40]

Фиг. 15. Сравнение экспериментальных внешних характеристик компрессоров со смешением в пассивном сопле и в камере.

Сжатие газа в струйном компрессоре сопровождается гидравлическими потерями в активном и пассивном соплах, камере смешения и диффузоре. В сверхзвуковом потоке активного газа, который продолжает расширяться за пределами активного сопла, возникают скачки уплотнения, ведущие к дополнительным потерям. [c.47]

Из-за чрезмерно малой величины гидравлические потери в камере смешения оценивались совместно с потерями в диффузоре. По той же причине в балансе компрессора со звуковым активным соплом гидравлические потери в активном и пассивном соплах учитывались также суммарно. [c.49]

Разница в величинах Лз и Цад в основном обусловлена потерями в диффузоре, но некоторое влияние на нее оказывают также потери в пассивном сопле. [c.60]

Методы расчета компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере, а также компрессора с конфузорной камерой смешения были разработаны в основном во ВТИ и МЭИ. В этих методах предельный режим работы компрессора во всех случаях предлагается принимать за расчетный. [c.64]

Расчет компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере по методу, предложенному Е. Я. Соколовым и Н. М. Зингером [c.64]

Из фиг. 25 и 26 видно, что при экономическом режиме величина адиабатного к. п. д. значительно выше, чем при предельном, в особенности в области высоких коэффициентов эжекции. Это обусловлено более высокими потерями в диффузоре и в пассивном сопле, имеющими место в этой области режимов, а также и другими обстоятельствами. В области малых степеней сжатия величина адиабатного к. п. д. изменяется под влиянием потерь в диффузоре более резко, чем при высоких абсолютных значениях этого параметра. [c.66]

Анализ опытных характеристик показывает, что эти выводы в полной мере относятся и к компрессорам со смешением в пассивном сопле и в камере. [c.67]

При Яск < 2,5 компрессор можно изготовить с цилиндрической камерой смешения. Такие компрессоры обладают наибольшей эффективностью при оптимальном расстоянии между выходным сечением активного.сопла и входом в камеру смешения. Поэтому, если причины конструктивного характера (например, внешний подвод активного газа) не определяют положение активного сопла, то следует предпочесть схему компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере. [c.67]

Расчеты показывают, что при дроссельных режимах работы компрессора потребная величина Яз уменьшается по сравнению с величиной этого показателя при предельном режиме и одинаковых начальных условиях Это положение обусловлено тем, что с переходом компрессора с предельного на допредельные режимы уменьшаются величины Яг и Яз, а следовательно, уменьшаются потери в пассивном сопле и диффузоре, оцениваемые коэффициентами а и 01 . [c.70]

Для пассивного сопла можно принимать <р = 0,900 0,925 (при Яг=0,8-=-1,0) и ф =0,93-г-0,97 (при Х2<0,8). Меньшие значения [c.71]

Повышение эффективности компрессора при работе на допредельном режиме по сравнению с работой на предельном (Яга = 1) происходит в этом случае за счет снижения потерь в пассивном сопле и диффузоре, которое получается из-за уменьшения Я2 и Яз и получения более равномерного скоростного поля на входе в диффузор. [c.73]

Теория и опыт показывают, что при неизменных геометрических параметрах компрессора с увеличением ро за счет давления активного газа возрастают расходы как через активное, так и через пассивное сопла, причем расход активного газа повышается значительно быстрее, чем пассивного, и это приводит к уменьшению коэффициента эжекции. [c.91]

У компрессора с активным соплом, отодвинутым от камеры смешения, процесс смешения начинается в пассивном сопле. Влияние угла раствора пассивного сопла на работу такого компрессора изучалось опытным путем. [c.106]

Сравнение характеристик компрессора п )и различной форме пассивного сопла [14] показало, что конусное сопло дает практически такие же результаты, как и сопло, спрофилированное по уравнению (124). Длину пассивного сопла рекомендуется определять по формуле [6]. [c.107]

В компрессоре со смешением в пассивном сопле и в камере длина цилиндрической камеры смешения при прочих равных условиях должна быть несколько меньшей, чем у компрессора со смешением в камере. Зависимость степени сжатия компрессора со смешением в пассивном со пле и в камере при предельном режиме его работы от относительной длины камеры смешения, полученная опытным путем [4], показана на фиг. 51 (камера смешения цилиндрическая). [c.107]

Струйные компрессоры широко применяются также в аэродинамических трубах для испытаний моделей летательных аппаратов и их элементов. В аэродинамической трубе струйный компрессор создает перепад давления, необходимый для получения высокоскоростного газового потока и преодоления сопротивлений, создаваемых испытуемой моделью и возникающих при движении воздуха по трубе. В качестве активного газа используется воздух, который от механических компрессоров подается во внешнее кольцев 0е активное сопло со сверхзвуковым профилем проточной части. Пассивное сопло соединяется с камерой смешения через цилиндрический канал, в котором воздух имеет равномерное по поперечному сечению поле скоростей. В этом канале размещаются испытуемые модели (фиг. 4). [c.12]

Эти уравнения имеют одинаковый вид для компрессоров с периферийным и центральным, а также одноканальным и мдогокаиаль-ным подводом активного газа. Вид уравнений энергии и неразрывности не зависит от положения активного сопла относительно камеры смешения. Уравнение количества движения для компрессора со смешением в камере приближенно можно использовать и для компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере. Для этого компрессора возможен вывод и точного уравнения количества движения.. [c.21]

Это урав нение устанавливает зависимости между параметрами рабочего процесса струйного компрессора со смешением в камере. При отодвигании сопла от входа в камеру смешения давление активного и пассивного потоков в сечении 2—2 (юм. фиг. 6), а также распределение площади между потоками активного и пассивного газов Несколько изменяется. Если этим1и явлениями пренебречь, то уравнение (26) можно использовать и Для расчета компрессора со смещением в пассивном сопле и в камере. Как показали Е. Я- Соколов и Н. М. Зингер [14], при оптимальном раостоянии между соплом и камерой смешения такой расчет дает удовлетворительное совпадение расчетных и опытных данных. [c.24]

Следует заметить, что уравнение (30) можетбытьтакже использовано для расчета струйного компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере. [c.25]

В работах М. Е. Дейч [4] и А. В. Робожева расчетные соотношения для компрессора со смешением в пассивном сопле и в камере получены, исходя из предположения, что в пассивном сопле давление не изменяется и максимальный расход пассивного газа ограничивается наступлением третьего предельного режима (Аз = = 1). Расчетные параметры компрессора, полученные при этих упрощающих предпосылках, плохо согласуются с опытом. Поэтому для повышения точности расчетных формул в них вводится ряд опытных коэффициентов ду—удельный импульс от входного устройства, ф — коэффициент, учитывающий неравномерность скоростного поля на входе в диффузор). [c.65]

Сопоставление опытных характеристик струйного компрессора со смешением в пассивном сопле и камере, полученных при б = = 2,2, /з = 5,4 и угле -фб, изменяющемся от 13 до 75° [6], показывает, что при режимах, близких к предельны)м, степень сжатия компрессора слабо зависит от угла г .15, но при малых коэффициентах эжекции ( <0,1) эта зависимость весьма существенна. Наи-лучщая характеристика компрессора была получена при 1135 = 24°, но в диапазоне углов фб = 13- 37° существенной разницы в характеристиках нет. [c.102]

Пассивный газ входит в камеру смешения с дозвуковой скоростью, а потому пассивное сопло ацийся канал. Пассивное сопло компрессора со смешением в камере можно профилировать с учетом рекомендаций для профилирования активных сопел, приведенных в начале этого раздела. [c.106]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология