Режим расхода при изменяющемся

Например, для факельных труб диаметром 400, 600 и 800 мм расход продувочного газа (метана) соответственно составляет 400, 900 и 1600 м /ч. Однако такие расходы продувочного газа нельзя считать оптимальными, так как они могут изменяться в широких пределах в зависимости от количества сбрасываемого на сжигание газа, скорости ветра у открытого конца факельной трубы и т. д. Поэтому необходимо разработать средства автоматического регулирования скорости газов в факельных трубопроводах путем изменения подачи продувочного газа с учетом количества сбрасываемых газов и ветровых нагрузок, нарушающих стабильный режим факельной установки. Следует помнить, что даже при больших рас.ходах продувочного газа не всегда обеспечивается избыточное давление в трубопроводах факельной системы, а это может привести к аварии. Поэтому следует принимать меры по значительному сокращению расхода продувочного газа и созданию избыточного давления в факельной системе. Скорость диффузии кислорода воздуха в трубу значительно снижается при установке на факельном стволе молекулярного затвора (лабиринтного уплотнения). Молекулярные затворы эффективно замедляют проникновение воздуха в факельную трубу и предупреждают образование взрывоопасных газовоздушных смесей при низких скоростях продувочного газа. Применение лабиринтных уплотнений позволяет снизить расход продувочного газа в 10 раз, что дает возможность реально без значительных затрат предотвратить проникновение воздуха в факельную трубу и обеспечить безопасность при эксплуатации системы сжигания газа. Молекулярный затвор может предохранять также от попадания в ствол пламени, если он смонтирован под факельной горелкой. В таком затворе подпорный газ [c.218]

Заданные качества продукта гарантируются точным соблюдением установленного инструкцией режима — температурных условий, скорости процессу и количества расходуемого растворителя. Необходимо постоянно следить по лабораторным анализам за качествами очищенного масла. В случае неудовлетворительности их следует повысить температуру экстрагирования со стороны выхода раствора рафината. Можно также повысить расход растворителя. Режим следует изменять постепенно, следя по анализам за тем, как меняются качества очищенного масла. [c.381]

Оптимальные электрические режимы ДСП. Расход электроэнергии на 1 т выплавленной стали и производительность печи зависят не только от технологических факторов (марки выплавляемой стали, качества шихты и электродов, состояния футеровки, умения персонала, длительности простоев), но и от того, насколько правильно выбран электрический режим печи. Регулировать электрический режим можно, изменяя либо питающее напряжение, либо длину, а следовательно, и токи дуг. Первым способом пользуются обычно лишь несколько раз за плавку, обычно при переходе от одного этапа плавки к другому. Второй способ позволяет регулировать режим печи непрерывно и плавно, опуская и поднимая электроды при помощи системы автоматического регулирования, поддерживающей токи фаз печи на заданном уровне. [c.196]

Расход электроэнергии на 1 г выплавленной стали и производительность печи зависят не только от технологических факторов — состава шихты, умения персонала вести процесс, состояния футеровки, качества электродов, величины простоев и т. п., но и в ие меньшей степени от того, насколько правильно выбран электрический режим печи. Регулировать режим можно, изменяя либо питающее напряжение, либо длину, а следовательно, и ток дуги. Первый способ, осуществляемый переключением обмотки высокого напряжения печного трансформатора у малых и средних печей, требует каждый раз отключения установки им пользуются обычно несколько раз за плавку при резком изменении процесса, протекающего в печи, например при переходе от расплавления металла к рафинированию. Второй способ позволяет регулировать режим печи непрерывно и плавно, опуская или поднимая электроды, обычно при помощи системы автоматики, поддерживающей ток печи на заданном уровне. [c.99]

С уменьшением п < в области турбинных режимов приведенный расход изменяется немного, вплоть до п[ = 0. Далее при изменении направления вращения С О — насосного направления вращения знак расхода сохраняется. Здесь в третьем квадранте находятся тормозные режимы или так называемые режимы противотока (колесо вращается в насосном направлении, а расход идет в турбинном, т. е. из верхнего бьефа в нижний). При подходе к = — 80 85 об/мин линии всех открытий й(, сходятся, расход быстро убывает и становится равным нулю = 0. При дальнейшем увеличении п[ в том же направлении гидромашина переходит в насосный режим (прямой, нормальный). Здесь также имеются свои особенности. Линии открытий Оа = 28 16 мм проходят очень близко и лишь начиная с йд = 12 мм, т. е. менее 45% полного открытия, начинает заметно снижаться Q . Таким образом в насосных режимах открытие направляющего ап- [c.296]

Коэффициент расхода изменяется в широких пределах (от 0,2 до 0,7) и зависит от режима истечения раствора. Режим истечения раствора определяется критерием Рейнольдса Re, т. е. отношением сил инерции к силам вязкости. [c.70]

Конкретный реактор определяет связь между выходной концентрацией Св(() и расходом реакционной смеси G(i) эта связь динамическая. Лишь в том случае, когда расход изменяется медленно и период Т значительно превосходит длительность переходных процессов в реакторе, можно заменить эту динамическую зависимость статической. Соответствующий режим называют квазистатическим. Практически режим можно считать квазистатическим, если величина Т превышает продолжительность переходных процессов более, чем в 5 раз. [c.103]

У рек различных районов СССР режим расходов и уровней воды разный (рис. 21). В равнинных реках обычно бывает максимальный уровень воды весной во время таяния снега и половодья (рис. 21, а). В реке, вытекающей из озера, уровень воды, изменяется довольно плавно (рис. 21,6), весеннее половодье, продолжительное осенние дожди также вызывают подъем уровня воды. У горной реки максимальные уровни воды бывают летом при таянии льда и снега в горах (обычно днем в результате нагревания их солнечными лучами) (рис. 21, в). [c.57]

Периодический химико-технологический процесс осуществляется в реакторе объемного типа при условии, что реакционная смесь, меняющая свои свойства по мере протекания реакции, находится в одном и том же аппарате, т. е. при неизменной конструкции аппарата и перемешивающего устройства. Изменять в процессе синтеза можно только расход или температуру теплоносителя (хладагента). Поэтому расчеты реакторов объемного типа должны вестись по условиям выполнения требований для наиболее тяжелых с точки зрения теплообмена стадий технологического процесса. Требования, предъявляемые к реакторам объемного типа, существенно зависят от протекаемого процесса. Для полностью гомофазных процессов влияние конструктивных и эксплуатационных параметров процессов сказывается, во-первых, через тепловой режим в аппарате, так как температура влияет на константу скорости реакции [8], а во-вторых, через гидродинамический режим. Соотношение времени гомогенизации , зависящей от организации гидродинамических процессов в реакторе (тг), и времени, необходимого для достижения заданной степени превращения (тн), определяет такое влияние. Для реакций первого порядка Тн имеет вид [c.13]

В процессе управления рассчитывается оптимальное значение десяти режимных координат (температура и уровень кипящего слоя в реакторе, температура в регенераторе и на выходе нагревательной печи, расход воздуха в регенератор, расход шлама и рисайкла и т. д.). При работе системы в режиме замкнутого контура ЭВМ изменяет задания соответствующим регуляторам локальных САР в разомкнутом режиме управление по рекомендациям ЭВМ осуществляет оператор. Оптимальный режим работы установки отыскивается с учетом ограничений это — ограничения по режиму блока фракционирования, по максимальному расходу воздуха в регенератор, по допустимой скорости циркуляции катализатора и т. д. [c.142]

Сейчас такое решение прорисовывается. Давно известно, что процесс сгорания топлива в цилиндрах существенно зависит от режима работы двигателя. При форсированных режимах, когда автомобиль идет в гору или резко разгоняется, опасность детонации возрастает. В стабильном же режиме характер горения меняется, повышается его равномерность. В зависимости от нагрузки изменяется и режим карбюрации, смешения топлива с воздухом, а также режим подачи топливной смеси в двигатель и распределения ее по цилиндрам. Естественно, изменяются и расход топлива, и полнота его сгорания. [c.95]

Расход сырья не изменяется (режим 1). При этом увеличивается выход техуглерода и уменьшается расход воздуха на горение и воды на охлаждение сажегазовой смеси воды и также [c.100]

Гидродинамический режим движения потоков в ТА определяется, с одной стороны, формой и размерами каналов движения потоков, а с другой величиной массовых расходов горячего и холодного потоков теплоносителей. В стандартных ТА форма и размеры каналов изменяются дискретно [10] и зависят от геометрических размеров аппаратов, которые, в свою очередь, определяются величинами массовых расходов потоков. [c.35]

Рекомендации по автоматическому подбору режима работы прибора. Прибор ХТ-2М настраивают на автоматическую работу с продолжительностью цикла 6 мин (точнее 5 мин 57 сек). Цикл протекает следующим образом. Анализ начинается с того, что в командном аппарате контакт VII переключает золотники в положение разгонка , и емкость дозатора оказывается включенной в воздушную линию. Воздух-носитель вытесняет пробу анализируемого газа и наносит его на адсорбент в хроматографической колонке. После того как водород прошел колонку и зафиксирован чувствительным элементом в рабочей камере детектора, последовательным включением контактов I—IV командного аппарата изменяется напряжение на вторичной обмотке трансформатора, а следовательно, изменяется заданным образом тепловое поле колонки. После выделения последнего компонента нагрев выключается, включается вентилятор ВН (контакт V), золотники КЭП переключаются в положение отбор пробы . Таким образом, как указывалось ранее, режим анализа, определяющийся темпом и характером разогрева колонки и расходом воздуха через прибор, поддерживается автоматически. Однако оптимальный режим анализа не может быть выбран одинаковым для всех случаев практики для каждой аналитической задачи существует свой оптимальный режим. [c.159]

Расходная характеристика насоса обычно снимается при атмосферном давлении в баке над уровнем воды (вентиль 8 открыт). Частоту вращения насоса поддерживают постоянной, а режим работы устанавливается задвижкой 7, с помощью которой расход можно изменять от нуля до некоторого максимума (полное открытие). При каждом открытии задвижки определяются [c.234]

Для стабилизации технологического режима перекачки нефти необходимо регулировать работу насосных станций. В процессе эксплуатации возможно временное отключение насосных станций, вызванное аварией, проведением ремонтных работ, неполадками в системе энергоснабжения и т. д. При этом резко изменяется режим работы нефтепровода (внутреннее давление, температура, подпор перед станциями и т. д.). Такое изменение режима работы характеризуется переходным процессом продолжительностью до нескольких десятков минут и новым установившимся режимом работы нефтепровода, который наступает после затухания переходного процесса. При переходных процессах в нефтепроводах с проме.жуточными насосными станциями имеют место резкие изменения давления, температуры и расхода нефти. При этом давление в отдельных пунктах, трассы может превышать допустимые значения. [c.140]

На рис. 4-25, а показано, что характеристики гидромотора не доходят до начала координат. Это обусловлено неустойчивостью работы гидромотора при весьма малых значениях п , что вызывается в основном двумя причинами. Во-первых, при медленном движении неустойчив режим смазки и, следовательно, коэффициент трения в подвижных соединениях изменяется, что ведет к переменности момег1та Ммг- Во-вторых, объемные потери при малых значениях Пг соизмеримы с расходом Qjr. в результате чего на движении вала начинает сказываться неравномерный во времени характер заполнения каждой очередной рабочей камеры, соединяющейся с областью высокого давления. Оба обстоятельства при малой частоте вращения Пр ведут к неравномерности вращения вала, переходящей в движение рывками. [c.329]

Окисление проводили при постоянной температуре 230, 250 и 270 °С. Товарный битум выводили из среднего бокового отвода окислительной колонны. Продолжительность окисления (от 3 до 6 ч) регулировали количеством сырья, подаваемого в колонну. Расход воздуха изменяли в зависимости от качества исходного гудрона, температуры процесса и марки получаемого битума. Режим работы пилотной установки и физико-химические свойства окисленных строительных битумов приведены в табл. 13. [c.212]

При резких колебаниях расхода тяжелого отстоя, выводимого из отстойной части колонны 7 в экстракционную, изменяется температурный режим колонны, нарушается температурный градиент по высоте колонны и ухудшается экстракция. В результате возможен выпуск бракованного продукта. Поэтому предусмотрено регулирование откачки тяжелого отстоя по расходу с корректированием расхода по-уровню отстоя в отстойной части экстракционной колонны 13 (рис. 100). [c.314]

Исследована электрическая проводимость потока выгорающего керосина, который сжигали в цилиндрической камере, футерованной изнутри огнеупорным материалом. Топливо вводилось в камеру в распыленном состоянии. На выходе из камеры устанавливалось сопло с = 9,4 мм. Камера герметично соединялась с охлаждаемым цилиндрическим каналом, в котором проводили измерения параметров потока. Режим сжигания топлива устанавливался так, чтобы зона горения могла быть вынесена в измерительный канал. Для этого горение топлива в камере осуществлялось при коэффициенте избытка окислителя 0,3 — 0,5. Остальная часть окислителя — кислород — подавалась в камеру перед соплом перпендикулярно к основному потоку. Электрическую проводимость определяли электродным методом. Медные электроды, охлаждаемые через патрубки, вводились в измерительный канал. Сжигание проводили при суммарных коэффициентах избытка окислителя 0,67—1,375. Содержание кислорода изменялось в пределах 37—41,5%, расход керосина был постоянным и составлял 5 лг/ч. [c.116]

При снятии расходной характеристики давление в баке над уровнем воды равно атмосферному (вентиль 8 открыт). Уровень контролируется по водомерному стеклу 9. При постоянной скорости вращения режим работы устанавливается вентилем 7, с помощью которого расход можно изменять от нуля до некоторого максимума (полное открытие). При каждом открытии определяются Q, Я, Мпр, и т). Последний вычисляется по формуле [c.351]

Отметим, что твердое топливо может применяться как единственный источник тепла, или в комбинации с другими видами топлива. При этом тепловые схемы и системы отопления машин существенно изменяются. Например, при комбинированном использовании природного газа и угля при производстве хромитовых окатышей схема газопотоков настолько рационально позволяет использовать тепло, передаваемое от окатышей в зоне охлаждения, что его практически достаточно для работы машины в технологическом режиме. При этом основным топливом является уголь, добавляемый в шихту. Запуск машины производится с использованием природного газа, сжигаемого над слоем в зоне обжига. По мере выхода обжиговой машины на заданный технологический режим расход природного газа уменьшается до величины, обеспечивающей практически только компенсацию тепловых потерь. [c.242]

Автоматическое регулирование расхода коксового газа, поступающего из топки 1 (рис. VII-3) через смесительную камеру 2 и сушилку 3, происходит следующим образом. В газопроводе устанавливается плоская измерительная диафрагма 4а, связанная с диф-манометром-расходомером типа ДК-РС 4В 4. С диафрагмы импульс управления поступает на вход изодромного гидравлического регулятора 5 типа ИГ-1, который настраивается на определенный режим расхода газа датчиком МНПИ-1 (5а). С выхода регулятора подается сигнал на гидравлический кривошипный сервопривод СПГК-1 (56), последний изменяет положение заслонки 5г, регулируя расход газа. [c.348]

Кривая а (см. рис. 120) характеризует температуру стенки контрольного участка под слоем нагара при работе ГТД без испарительного охлаждения. За период с 5-й по 10-ю мин At=22° . Перевод двигателя для работы на том же топливе Т-1пп, но с подачей СО2 в поток воздуха не отразился на тепловой напряженности двигателя, но масса нагара в форкамере несколько уменьшилась и нагарное число находилось в пределах 98,0— 90,6. Углекислый газ как инертная среда незначительно влияет на режим горения, поэтому с увеличением массового расхода СО2 перепад температур на стенке снижается с At=22° до At(y 0°С при максимальном расходе СО2 (в этом случае СО2 подавали не через форсунки, а через трубопровод диаметром 3 мм при р= =35 кгс/см ). Теплоизоляционное число нагара находилось в пределах 86,5—45,4, а удельная теплоизоляционность изменялась от 0,880 до 0,503. [c.283]

Из полученных данных следует, что с1 орректированный режим обеспечивает заданное качество бензина, фрагщионный состав керосина изменился незначительно (несколько возросло содержание легких фракций) и его свойства попрежнему соответствуют норме. При повышенном содержании легких фракций в керосине оператор несколько увеличивает расход водяного пара в отпарную секцию. [c.340]

Запуск установки производится при расходе воздуха через кшеру сгорания, равном Св = 0,1 кг/с, и температуре воздуха в = 60 °С. При сяятш характеристики полноты сгорания эти параметры равны Ов = 0 5 кг/с в = 60 °С. Изменяя расход топлива, устанавливают последовательно режим с температурой в мерном участке, равной 200, 300, 400, 500, 600 и 700 °С. На каждом режиме работают не менее 3 мин, после чего записывают измеряемые параметры. Рассчитывают т) и а по тепловому балансу и газовому анализу и по полученным данным строят график зависимости изменения г от а. Допускаемые расхождения между двумя парашкшьямлш определениями не должны превышать 0,02. [c.129]

Регулирование режима работы колонны К-90/1 на АО УОС проводится практически вручную. Это связано с тем, что при значительном изменении концентрации АЦФ в дистилляте от 10 до 400 ррт температура верха изменяется не более чем на 1°С. Аналогичная ситуация возникает и для температуры низа колонны. В этой связи автоматически регулировать технологический режим колонны достаточно сложно. Управляющими тсздействиями являются расход холодного орошения и пара в кипятильник, вменением величин этих параметров регулируется качество дистиллята по АЦ и качество остатка по фенолу. [c.111]

С учетом вышеизложенного представляет интерес оценка очередности во времени подачи управляющих воздействий. Для этого нами проведено моделирование динамики работы насадочной колонны при одновременном увеличении теплопровода в колонну на 5% и теплосъема - на 10% при смещении во времени подачи управляющих воздействий по двум вариантам ( в первом режиме вначале увеличивали теплопровод на 5%, затем через 30 мин - теплосъем на 10% во втором режиме вначале увеличивали теплосъем на 10%, а затем через 30 мин - теплопровод на 5%). Результаты моделирования показали, что любая задержка смещения во времени теплопровода или теплосъема после подачи первого управляющего воздействия приводит к увеличению времени выхода объекта на стационарный режим. Причем первым надо подавать то управляющее воздействие, которое, в первую очередь, вл.чяет на анализируемый параметр. В рассматриваемом сл чае при жестких ограничениях содержания АЦФ в дистилляте сначала надо изменять расход орощения, а затем - расход пара в кипятильник. [c.112]

В зависимости от получаемого продукта, требуемой его чистоты II т. д. пробы отбираются с той или иной тарелки ректификационной колонны. Результат анализа фиксируется в запоминательном устройстве, и если концентрация определяемого компонента (продукта или нежелательной примеси) не соответствует норме, то включается система автоматического регулирования, изменяющая необходимым образом режим процесса. В ректификационной колонне таким путем изменяют расход орошения и температуру. [c.369]

Потери энергии, обусловленные гидравлическим сопротивлением дросселя, здесь не имеют места, и поэтому данный способ в эксплуатации выгоднее первого. Одиако применяется он значительно реже. Преобладающее количество центробежных машин небольшой подачи приводится в движение короткозамкнутыми электродвигателями трехфазного тока, изменять частоту вращения вала которых с целью регулироваппя расхода невозможно. В таких случаях для цептробежных машин применяют дроссельное регулирование прн =сопз1, хотя это и невыгодно. [c.98]

При работе по данной схеме блоки регейерации рафинатного и экстрактного растворов отделены друг от друга. При кратковременных остановках для устранения неполадок, например, при ремонте змеевика рафинатной печи, режим блока рагенерации экстрактного раствора не изменяется. При конденсации паров отпарных колонн в результате смешения с экстрактным раствором при пуске установки после ремонта требуется одновременный вывод на режим блоков регенерации рафинатного и экстрактного растворов. Водяной пар в рафинатную и экстрактную отпарные колонны подается почти одновременно после установления постоянного расхода экстрактного раствора в конденсатор смешения. [c.68]

Растворитель ДМЭПЭГ обладает высокой селективностью и обеспечивает избирательное извлечение сероводорода в присутствии СОа- Указанная особенность имеет важное практическое значение, так как в этом случае, используя две ступени очистки, можно получить на первой ступени хорошее сырье для производства серы (кислые газы будут иметь высокую концентрацию HjS) и на второй ступени — хорошее сырье для производства товарного диоксида углерода. Поэтому процесс Селексол может оказаться достаточно эффективным при необходимости одновременного производства обоих продуктов. Эффективность процесса возрастает с увеличением рабочего давления и содержания сероводорода и СОа в исходном газе (при 15,6 °С и 6,9 МПа растворимость HjS в 9,6 раза выше, чем Og). Процесс Селексол обладает высокой гибкостью — содержание кислых компонентов может изменяться в исходном газе в широких пределах без ухудшения качества очистки. Расход абсорбента — примерно 1 м на 1000 м исходного сырого газа. При очистке газа по методу Селексол Sa извлекается, как правило, не более 50%. Технологический режим процесса абсорбции на установках Селексол температура колеблется на [c.151]

Помпаж может возникать и в установках с центробежными насосами. Положим, имеется система, показанная на рис. 14-11, г, причем потребляемый расход таков, что режимная точка Р лежит на восходящей части характеристики насоса Я. Эта точка неустойчива, так как здесь dHldQ > dfiJdQ, т. е. условие (14-2) не удовлетворяется. Положим, режим смещается вправо, что сопровождается увеличением подачи насоса Q и ростом уровня в резервуаре. Линия Не поднимается, достигает точки А, после чего происходит срыв режима и переход его в точку В, расположенную в левом квадранте характеристики (см. рис. 13-12). Теперь расход Q идет через насос в обратную сторону и уровень в резервуаре быстро падает. Режимная точка смещается от 5 к С. Здесь опять происходит изменение режима с С на D, после чего уровень в резервуаре растет, что приводит к смещению режима от О к Л. Далее процесс повторяется. Создается автоколебательный процесс, при котором подача насоса изменяется от Qg до Q , а уровень в резервуаре от В до Я. [c.262]

В пусковой период сушилка испытывалась на разных режимах. При этом расход влажного материала изменялся в пределах оси 220 до 480 кг/ч, расход воздуха от 900 м /ч до 1700м /ч, температура от 80°С до 148°С, начальная влажность материала- от 2,8 до 1,4%. Сама сушилка проявляла хорошие зксаиуатаздаонные возможности. Степень очистки циклонной камеры была не шше 90%. Забивание и оседание материала в спиральном канале не наблюдалось. Материал высушивался до конечной влажности 0,5 и менее, что отвечает техническим условиям на "пу1пновит". Содержание витаминов в готовом материале бало в пределах нормы. Сушильная установка была выведена ка рабочий режим со следующими эксплуатационными параметрами производительность по влажному материалу 480 кг/час, его начальная влажность 2,8Ж, конечная влажность материала 0,5 , температура сушильного агента перед подсушиванием 148 С, расход сушильного агента 1000 м /ч. [c.92]

Даже при незначительном изменении сопротивления в одном пз дрожжегенераторов (изменение уровня жидкости и др,) количество воздуха, поступающего из общего воздуховода в разные дрожжеге-нераторы, может измениться в несколько раз, что нарушит режим дрожжегенерирования. Общий расход воздуха и расход его на каждый дрожжегенератор необходимо поддерживать постоянным и измерять. Для измерения устанавливают ротационные счетчики РГ-400, РГ-600, РГ-1000 или расходомеры типа дифманометров. [c.230]

Как известно, график коммунально-бытового газопотребления изменяется как в течение суток, недели, месяца, так и года (сезонные колебания). График газопотребления характеризуется рядом показателей. Суммарный расход Qx за период т соответствует площади, расположенной под кривой газопотребления, а максимальный и минимальный расходы характеризуются соответственно ординатами и (рис.У-2). Средний расход ср определяется делением суммарного расхода на время т. Неравномерность газопотребления тем выше, чем больше отношение < тах/< ср- Поэтому режим га-зопотребления можно характеризовать коэффициентом неравномерности [c.186]

На схеме Б2.3 показан двухступенчатый циклонный сепаратор [Л. 16]. Исходный материал с частью воздуха тангенциально подводится в цилиндрическую камеру, затем через кольцевое пространство входит в коническую зону сепарации, где сепарирующий воздух двигается снизу вверх в форме спирального потока и выходит через центральную трубу. Благодаря конической ставке тангенциальная и аксиальная комоненты потока > кольцевом пространстве изменяются, таким- образом устанавливается граница разделения. В зоне сепарации устанавливается объемный вихревой сток, в котором разделяется исходный материал. Чтобы удалить мелкие частицы из грубого продукта, высыпающегося из-под конической вставки, снизу присоединена дополнительная зона сепарации, в которую таюке тангенциально подается дополнительный воздух. Оптимальный режим и установка граничного размера достигаются перемещением конической вставки по высоте и изменением расходов трех потоков воздуха. [c.31]

Принцип экспериментального определения коэффициента кавитации гурбомашин состоит в том, что постепенно изменяют условия работы турбомашины и фиксируют момент срыва , связанного с возникновением кавитации. Этот срыв может фиксироваться или по изменению к. п. д., или по изменению пропускаемого расхода, развиваемого напора или других показателей турбомашины. По точке срыва устанавливается величина он или сгд с использованием зависимости (3-47) или (3-50). Для того чтобы четко уловить момент кавитационного срыва, нужно, чтобы изменялся только вн или OQn, а режим сохранялся не- [c.85]

Пусть расход Qп попадает в зону перегиба характеристики (точка Я). Положим, расход немного увеличился. Это приведет к росту уровня в резервуаре и к подъему линии Ясети, расход увеличится еще более, а это в свою очередь приведет к дальнейшему росту уровня в резервуаре. Так будет продолжаться до тех пор, пока характеристика Ясети не достигнет точки А. Теперь расход ОСп и уровень в резервуаре продолжает расти, кривая Ясети поднимается, но она отрывается от характеристики насоса в этой точке и режим мгновенно перескакивает из А в В, где подача насоса Qрезервуаре понижается и режимная точка движется по характеристике насоса, пока не достигнет точки С. Здесь опять происходит срыв режима и он переходит в точку Д в которой Q> Qп, что вызывает рост уровня в резервуаре и движение режимной точки от О к А. После этого процесс будет повторяться. Таким образом, режимная точка непрерывно движется по замкнутой кривой АВСО, охватывающей точку Р, уровень в резервуаре изменяется от уН до уВ, а подача от Qв до Св. [c.394]

Еще больше повыш аем скорость вращения, перемещаясь от е к f. Для этого нужно колесо вращать принудительно и оно будет потреблять энер гию, т. е. является тормозом, так как полезной работы не производит. От точки f поворачиваем вправо, двигаясь по прямой п= = onst до точки g. Здесь мы остаемся в области тормозных режимов, напор снижается в соответствии с уменьшением расхода. От точки g до /г попадаем опять в насосный режим, но при вращении рабочего колеса в обратную сторону. В этом случае к. п. д. будет очень низким, б—10%, а развиваемый напор мал (практически с таким режимом можно встретиться, если неправильно включен электродвигатель насоса). По мере увеличения расхода Q напор падает и в точке h он равен нулю (Я=0). Для дальнейшего увеличения расхода на участке h—i напор должен изменять свой знак, а режим становится тормозным. [c.429]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология