Уравнения рабочего процесса компрессора

УРАВНЕНИЯ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА КОМПРЕССОРА [c.18]

Уравнения рабочего процесса компрессора, рассмотренные ранее, не учитывают возможности ограничения производительности компрессора. Поэтому для расчетной оценки предельного режима работы компрессора необходимо получить формулы, отражающие особенности и механизм этих режимов. [c.28]

Анализ уравнений рабочего процесса компрессора с учетом зависимости (38) показывает, что с увеличением приведенной скоро- [c.68]

Имеюш,иеся в распоряжении инженеров расчетные методики позволяют уже сейчас успешно решать многие теплотехнические задачи, в частности рассчитывать рабочий процесс компрессора и двигателя, что стало возможным благодаря широкому внедрению в расчетную практику ЭВМ. Р спользование их предполагает наличие математической модели интересующего явления, иначе говоря, совокупности исходных уравнений и краевых (начальных и граничных) условий, причем решение задачи должно быть предельно детализировано. [c.3]

Прежде чем рассматривать уравнения рабочего процесса струйного компрессора, запишем основные газодинамические соотношения, определяющие течение газа через сопло. [c.18]

Форма камеры смешения (цилиндрическая или конфузорная) учитывается уравнением количества движения. Рассмотрим уравнения рабочего процесса для струйного компрессора, схема которого показана на фиг. 9. [c.21]

Система уравнений допредельных режимов работы получается из уравнений рабочего процесса аналогично уравнениям (58) — (62) только при Язо < 1- При этих условиях система уравнений для звукового и сверхзвукового компрессоров имеет вид [c.53]

Прежде, чем приступить к расчету, с помощью основных формул рабочего процесса компрессора по исходным данным определим вспомогательные величины и функции, входящие в эти уравнения Ро, в, Яз, Я4, г %1), ( Хг)- Потребную величину степени сжатия Яз определим с помощью уравнения (97). [c.71]

Влияние этих параметров на работу компрессора может быть выявлено с помощью анализа основных уравнений рабочего процесса, но некоторые вопросы требуют экспериментального исследо-вания [c.86]

В разделе о рабочем процессе струйного компрессора было доказано, что коэффициент эжекции п и отношение температур в входят в уравнения рабочего процесса в виде комплекса п Если в. [c.95]

В лаборатории кафедры компрессоростроения ЛПИ длительное время проводились исследования рабочих процессов в ступенях компрессоров с измерением мгновенных температур в цилиндрах по всему объему. Б результате обработки экспериментальных данных предложено уравнение для расчета [c.39]

При рассмотрении индикаторной диаграммы реального процесса в компрессоре видно, что она значительно отличается от диаграммы теоретического процесса. Трудно простыми уравнениями достаточно точно описать изменение давления и объема газа в каждом из процессов, составляющих цикл компрессора, и определить площадь диаграммы. Для моделирования рабочих процессов на ЭВМ необходимо детально изучить отдельные явле- [c.44]

Основу математической модели рабочего процесса в одноступенчатом компрессоре составляют следующие уравнения 1) состояния газа 2) энергии термодинамического тела переменной массы 3) расхода 4) теплообмена 5) динамики клапанов. [c.58]

Уравнение состояния. В неявном виде параметры газа связаны зависимостью F р, V, Т) = 0. Если газы находятся при низких давлениях и умеренной температуре, то они подчиняются закону Менделеева — Клапейрона и считаются идеальными pV = = mRT. При расчете рабочих процессов в вакуум-насосах низкого вакуума и компрессорах низкого и среднего давления большинство газов не дают значительных отклонений от уравнения идеального газа. Расчеты процессов с многоатомными газами и парами при умеренных давлениях и температурах и все процессы с газами при высоких и сверхвысоких давлениях с использованием уравнения идеального газа недопустимы. [c.58]

Рабочие процессы в поршневых компрессорах происходят с периодом, соответствующим времени одного оборота вала. Их анализ удобнее производить в зависимости от угла поворота вала ф, величина которого может быть выражена уравнением [c.61]

Систему уравнений, описывающих рабочий процесс в одноступенчатом компрессоре, составляют нелинейные дифференциальные уравнения, которые решить в общем виде невозможно. Приближенные же решения возможны одним из численных методов. Компрессорный цикл происходит в ступени за каждый оборот коленчатого вала. Для приближенного решения этих уравнений разбивают оборот вала на г равных участков. В разностном виде [c.66]

Систему уравнений, описывающую рабочий процесс в ступени компрессора с присоединенной полостью дополнительного мертвого пространства, необходимо дополнить уравнениями движения пластин всасывающих и нагнетательных клапанов [c.300]

Определение средних расчетных давлений и степеней повышения давления по ступеням в компрессоре при действительном рабочем процессе. Средние расчетные давления всасывания находим по уравнению [c.388]

При рассмотрении теоретического рабочего процесса в поршневом компрессоре были приведены уравнения (II, 16), (II, 17), (II, 18) и (II, 19) для определения теоретически потребной мощности при сжатии газа в компрессоре. [c.34]

Величину среднего значения показателя политропы рабочего процесса определяют по измеренным величинам давлений и температур для фиксированного значения числа оборотов компрессора из выражения, получаемого при совместном решении уравнения Клапейрона и уравнения политропы, т. е. [c.153]

Опыты по исследованию рабочего процесса струйного компрессора со смешением в пассивном сопле и камере показали, что при расчете основных параметров компрессора по уравнениям (26) или (27) необходимо учитывать неравномерность скоростного поля в выходном сечении камеры смешения. В ра боте М. Е. Дейч [4] неравномерность скоростного поля в конце камеры смешения предлагается учитывать коэффициентом ф , с помощью которого корректируется значение функции 2(Яз) [c.24]

Потери давления при всасывании и нагнетании газа. Сохраним все условия теоретического рабочего процесса, за исключением разницы давлений между газом до всасывания в компрессор и в конце его, а также до и после выталкивания. Такой процесс изображен на рис. 14,в в V—р диаграмме. Установим вначале объемные потери при всасывании газа. Предположив, что процесс 1—1 изотермический и газ подчиняется уравнению совершенного газа, нетрудно [c.47]

Расчет рабочего процесса в многоступенчатом компрессоре с помощью математической модели можно производить после предварительного термодинамического расче га, в результате которого определены размеры цилиндров ступеней, выбраны конструкции уплотнений поршня, зазоры между подвижными деталями, число и конструкции клапанов и т. д. На основании экспериментальных исследований известны уравнения для определения температур деталей проточной части и осредненные по поверхности ко фициенты теплоотдачи (см. гл. 2). [c.100]

С помощью системы уравнений рабочего процесса компрессора выбранного типа определим величины /з и пУь1 [c.72]

Из уравнений рабочего процесса следует, что у компрессора с заданной геометрией степень сжатия Пск может изменяться под влиянием изменения двух относительных параметров приведенного коэффи хиента эжекции и перепада давления в активных соплах Ро. К. п. д. компрессора зависит также от величин п и [c.50]

Как видно из уравнений рабочего. процесса струйного компрессора, его основные параметры (степень сжатия, производительность и к. п. д.) находятся в непооредственной зависимости от ос- [c.89]

Предположим, что абсолютные размеры не влияют на коэффициенты сопротивления элементов компрессора. Тогда, как это следует из уравнений рабочего процесса, при заданных относительных геометрических параметрах струйного компрессора его степень сжатия определится тремя режимными параметрами пУ в, ро, i) и физическими свойствами пассивного и активного газов (теплоемкостью, показателем адиабаты и др.). Так как у модели и натуры степени уширения закритической части активного сопла (б) одинаковы, то при idem величины X] у них также будут одинаковы. Это хорошо видно из уравнения (1). Поэтому геометрически подобные модель и натура будут. им ть одинаковые дроссельные характеристики Пск= пУ ), если Ро = idem и газовые потоки в модели и натуре обладают одинаковыми физическими свойствами. [c.124]

Примепеинс каждого из уравнений определяется характером поставленной задачи и требуемой точностью расчетов. При расчете процессов сжатия перегретого пара при средних и малых давлениях и илотиостях, не превышающих критической плотности, инженерная точность вполне может быть обеспечена с помощью уравнений Битти—Бриджмена, Старлинга, БВР. Существенным преимуществом этпх уравнений является возможность расчета параметров смесей реальных газов, которые часто являются рабочими веществами компрессоров в химическом и нефтехимическом производствах. Если необходима высокая точность расчетов, то применяют уравнения Боголюбова—Майера, Клёцкого и др. Отметим, что по существу почти псе известные уравнения состояния являются математическими аппроксимациями двумерных термодинамических поверхностей, описывающих термические свойства реальных газов. Поэтому точность р—V—Г-зависимостей определяется главным образом степенью полинома, который входит в уравнение состояния. Так, уравнение Битти—Бриджмена является уравнением третьей степени по температуре и плотности, уравнение БВР — пятой степени по плотности и третьей степени по температуре, уравнение Старлинга — пятой степени и по плотности и по температуре. В некоторых случаях таких значений степени недостаточно для получений нужной точности, тогда принимают уравнение Боголюбова—Майера, которое теоретически представляет собой бесконечный ряд по степеням температуры и плотности. Однако на практике даже для прецизионного описания термических свойств редко приходится применять степени выше восьмой. [c.18]

В книге использованы материалы, излагаемые при чтении курсов лекций Теория объемных машин и Теория, расчет и конструирование объемных компрессоров , читаемых в течение ряда лет кафедрой компрессоростроейил Ленинградского ордена Ленина политехнического института им. М. И. Калинина, а также результаты научно-исследовательских работ, проводимых кафедрой. В качестве новых разделов, не нашедших отражения в других учебных пособиях, рассматриваются процессы в рабочих камерах и отдельных узлах компрессора с использованием аппарата термодинамики переменных масс и расчеты рабочих процессов в отдельной ступени с учетом уравнений движения клапанов, течения в линиях всасывания и нагнетания, утечек и перетечек, а также теплообмена газа в проточной части. [c.3]

Математическая мбдель рабочего процесса многоступенчатого поршневого компрессора представляет собой систему днфференциальнах уравнений, описавающнх изменение параметров газа в проточной части ступеней и межступенчатах коммуникациях. [c.101]

Поясним сказанное выше на примере. При расчете рабочего процесса в ступени компрессора ВУ 3/8 с помощью математической модели при пх = 48,83 с- и = 13 с- отношение = = 1,34, й Ах — 0,6. Из уравнения (11.33) следует, что Т12 г> >Л1из. так как > 1 и А Ах < I, т, е. в данном случае с уменьшением частоты вращения вала КПД компрессора увеличивается. [c.293]

Уравнения (11.1) и (П.З) связывают термодинамические факторы Т, р VI Ср с размерами, частотой вращения и формой лопастей рабочего колеса компрессора. Эти уравнения опытами не подтверждаются, потому что действительный процесс сжатия в рабочем колесе неизоэнтропен. [c.319]

Это урав нение устанавливает зависимости между параметрами рабочего процесса струйного компрессора со смешением в камере. При отодвигании сопла от входа в камеру смешения давление активного и пассивного потоков в сечении 2—2 (юм. фиг. 6), а также распределение площади между потоками активного и пассивного газов Несколько изменяется. Если этим1и явлениями пренебречь, то уравнение (26) можно использовать и Для расчета компрессора со смещением в пассивном сопле и в камере. Как показали Е. Я- Соколов и Н. М. Зингер [14], при оптимальном раостоянии между соплом и камерой смешения такой расчет дает удовлетворительное совпадение расчетных и опытных данных. [c.24]

Так как впуск пара промежуточного давления и последующее смешение совершаются на протяжении очень короткого отрезка времени, мы вправе исходить из предположения, что процессы, происходящие внутри компрессора, протекают без теплообмена с внешней средой. Тогда, согласно первому началу термодинамики, внутренняя энергия до и после смешения не изменится. Уравнение энергии до смешения может быть составлено, исходя из следующих соображений. В цилиндре компрессора находится 1 кг рабочего тела в состоянии 1, энергия которого = (/)—Лр -и ) ккал кг. Поступает в цилиндр у кг рабочего тела, энергия которого складывается из суммы внутренней энергии состояния 3 и из работы перемещения Иначе говоря, энергия поступающего в цилиндр рабочего тела определяется его энтальпией ккал1кг. Таким образом, выражение для энергии пара до смешения есть(г —Ар1-ь - -у-1 ккал кг. Так как после смешения количество рабочего тела составляет (1+г/)/сг, аэнергия(/й—/с/сал/кг, то основное уравнение энергии процесса смешения может быть написано в следующем виде [c.231]

Математическая модель рабочего процесса многоступенчатого поршневог компрессора представляет собой систему дифференциальных уравнений, описывающих изменение параметров газа в проточной части ступеней и межступенчатых коммуникациях. [c.101]

Поясним сказанное выше на примере. При расчете рабочего процесса в ступени компрессора ВУ 3/8 с помощью математической модели при п-1 — 48,83 с- и Па — 13 с- отношение = = 1,34, Ах 0,6. Из уравнения (11.33) следует, что % з г> >т11из. так как > 1 и < 1, т. е. в данном случае [c.293]