Относительная деформация Параметр

Кольца, работающие с местным нагружением, устанавливают с нулевым натягом или незначительным зазором, чтобы они периодически проворачивались относительно сопрягаемой поверхности. Это обеспечивает равномерный износ беговых дорожек и дает возможность пере.ме-щения узла для компенсации температурных деформаций. Параметр шероховатости посадочных поверхностей под подшипники качения должен быть для диаметра до 80 мм Яа = 1,25 мкм, для диаметра более 80 мм Яа = 2,5 мкм. [c.218]

Использование рассмотренного выше математического описания при проектировании снимает проблему масштабного перехода, поскольку кинетическая модель процесса ректификации (на первом уровне иерархии) инвариантна относительно размера аппарата, а изменение эффективности контактного устройства обусловлено изменением гидродинамической обстановки на контактном устройстве, что количественно описывается уравнениями деформации параметров комбинированной модели структуры потока жидкости. [c.148]

Наиболее общим результатом является представление зависимости напряжения от деформации в дважды нормированном виде — по температуре и концентрации наполнителя. Однако не все параметры удается представить в концентрационно-инвариантной форме, используя один и тот же метод приведения по концентрации наполнителя. В частности, более сильным, чем предсказывается общим методом приведения, оказывается влияние наполнителя на начальном участке кривой зависимости напряжения от степени растяжения. Величина относительной деформации при разрыве также может быть представлена в концентрационно-инвариантной форме, если использовать не только обычный, горизонтальный, но и вертикальный сдвиг экспериментальных кривых. [c.144]

Сходство кривых изменения относительной деформации материалов в зависимости от различных параметров позволяет обобщить результаты испытаний и представить их в виде математической зависимости. [c.52]

Относительная деформация связующего должна быть не ниже аналогичного параметра волокна. В противном случае при деформации пластика под действием нагрузки происходит нарушение адгезионного взаимодействия с разрушением полимерной составляющей. [c.58]

Можно предположить, что при сжатии или двухосном растяжении в определенном интервале изменения относительной деформации к происходит уменьшение сегментальной подвижности молекул полимера так же, как и при действии внешнего давления. Обычно для расчетов изменения параметров свободного объема в полимере в зависимости от внешнего давления используют уравнение [11, с. 261 ] [c.62]

Изменение термодинамических параметров образцов в результате деформации можно оценить по экспериментальным значениям напряжения сг, относительной деформации Я и температурной зависимости о = f (Т). [c.62]

На рис. П.З даны зависимости изменения параметров свободного объема от относительной деформации двухосного растяжения Яр при двух температурах. [c.65]

Значительно большие деформации можно реализовать на приборе, предназначенном для оценки параметров переноса жидкостей и паров через напряженно-деформированные эластомеры (рис. VI. 15). Образец// в виде диска зажимают по периметру между верхней и нижней частями корпуса шестью болтами. Деформирование образца до 100% можно производить с помощью полусферической головки 12, подъем которой осуществляется вращением стакана 3. Деформации до 1000% задают следующим образом. К штуцеру 5 подводят газ для предварительного раздува образца за счет избыточного давления. Затем стакан 2 поднимают до соприкосновения с образцом, подачу газа прекращают, и исследуемая пленка плотно облегает кромки стакана, поддерживающего ее в деформированном состоянии. Относительную деформацию определяют по предварительно нанесенной на образец сетке. [c.210]

Эксперименты с высокоскоростным растяжением образцов дают возможность получать не только величину энергии разрушения, что позволяет установить соответствие этого метода с другими, но и такие показатели для проектирования изделий, работающих под ударными нагрузками, как предел текучести, величина энергии, затрачиваемой для достижения предела текучести, начальный модуль упругости и величина относительной деформации нри разрыве образца. В различных практических случаях применения изделий определяющую роль может играть тот или иной параметр. Могут быть и такие случаи, когда единственным параметром, определяющим эксплуатационные требования, будет величина деформации при разрушении образца. [c.388]

Анализ деформационных характеристик был произведен на линейных полимерах, так как на них можно наиболее наглядно показать весь механизм высокоэластической деформации. Не следует думать, что этот механизм свойственен только линейным полимерам. В действительности даже в таких трехмерных высокомолекулярных системах, как феноло-формальдегидные смолы , наблюдаются высокоэластические деформации, так как в резитах возможны цепочечные образования . Еще большие основания для появления высокоэластических деформаций имеются в таких термореактивных полимерах, как полиэфирные смолы, нри образовании которых конденсируются длинные молекулы — продукты взаимодействия кислот и спиртов. Так как все полимеры характеризуются наличием межмолекулярных связей, высказанные соображения относительно значения параметров 0 , [c.110]

Литиевый полиизопрен не кристаллизуется в недеформированном состоянии. Он характеризуется очень малой способностью к кристаллизации и при растяжении с заметной скоростью кристаллизация происходит лишь при больших относительных удлинениях способность этого каучука к кристаллизации была установлена по эффекту Джоуля. Более высокая регулярность построения макромолекул титанового полиизопрена обусловливает способность этого каучука к кристаллизации как в условиях деформации, так и при понижении температуры. Однако кристалличность его ориентированных вулканизатов несколько меньше, чем вулканизатов НК при любых (одинаковых) деформациях и температурах [15, 19], а температура плавления ниже (-7- 2 "С по сравнению с 4-f- 11°С у НК). Кристаллическая решетка синтетического полиизопрена является моноклинной и имеет такие же параметры, как и решетка НК. [c.205]

Видно, что с увеличением скорости испытания возрастает модуль упругости и уменьшается относительная деформация. На рис. 3.20 и 3.21 представлена зависимость прочности при разрыве и относительного удлинения при разрыве от скорости деформации. Видно, что зависимость этих параметров от скорости деформации является немонотонной и обнаруживает экстремум, положение которого определяется гибкостью олигомерного блока. С увеличением гибкости олигомерного блока экстремальная точка на кривых зависимости прочности от скорости деформации смешается в область более высоких скоростей в связи с тем, что релаксационные процессы в этих системах, связанные с перегруппировкой и агрегацией структурных элементов, протекают быстрее, чем в полимерах с жесткими олигомерными блоками. [c.158]

Параметром, в значительной мере определяющим степень вовлечения в работу непосредственно ненагруженного слоя и склонность к трещинообразованию, является относительная деформация полимерного связующего. [c.32]

Рис. 28.3. Анизотропия механических, электрических и электромеханических параметров в типичных пьезоэлектрических материалах. Показана связь относительной деформации тела ( ) в направлениях x при некоторой напряженности электрического по.ая Е с константами ёц, характеризующими пьезоэлектрическую деформацию (см. таблицу).

Приложение внещних нагрузок снижает энергетический барьер этот эффект отражает линейный относительно напряжений параметр д = -g r. Многочисленные исследования свидетельствуют о влиянии пластической деформации на скорость ползучести, проявляющемся в виде Двух конкурирующих факторов - упрочнения и разупрочнения. В частности, в работе [c.32]

Когда в эксплуатации применялись только прямогонные топлива, стабилизированные природными ингибиторами, испытания топлив на совместимость с резиной сводились к оценке влияния на резину углеводородного состава топлива и примесей в нем. С этой целью образцы резины (в напряженном или ненапряженном состоянии) выдерживали в контакте с топливом в герметично закрытых контейнерах (практически при отсутствии в них воздуха — окислителя) при заданной температуре в течение определенного времени. После выдержки определяли физико-механические параметры резины прочность при растяжении, относительное удлинение, набухание, остаточную деформацию. И хотя при длительном контакте углеводороды разных классов по-разному действуют на резину [337], нитрильные резины в [c.233]

Относительное значение работы деформации с увеличением параметра фв определяется по формуле [c.94]

Опыты осуществляли на круглых образцах диаметром 8 мм из Ст.20 (СТт = 260 МПа) при одноосном растяжении (Шд = 0) постоянно действующим усилием в 30% растворе соляной кислоты. Перед испытаниями образцы подвергали статическому растяжению до деформации = 2%. Параллельно, в той же коррозионной среде, испытывали предварительно деформированные и недеформированные образцы без приложения нагрузок. Коррозионные испытания пластически деформированных образцов без приложения нагрузок показали, что в исследованном интервале деформаций = О...10 %) скорость коррозии практически линейно возрастает с увеличением параметра р. На рис. 3.18 приведены зависимости относительной долговечности сосудов То от относительного начального напряжения Рн при различных степенях предварительной пластической деформации и пределах текучести исходного проката ст,. Сплошные линии построены на основе расчета по формуле (3.21) при = 0,5 (рис. 3.18,а) и при = О (рис. 3.18,6), а точки (рис. 3.18,6) отвечают эксперименту. Как и следовало ожидать, кривые То(Г"н) для предварительно деформированного металла лежат ниже исходной кривой долговечности (при = 0). Чем больше степень пластической деформации, тем меньше долговечность сосуда. При этом теоретические и экспериментальные результаты находятся в удовлетворительном согласии. [c.178]

Параметр С является прочностной характеристикой, поэтому с его ростом относительная долговечность снижается (рис.2.28,а). Коэффициент деформационного упрочнения 1п отражает влияние на МХЭ предельной степени пластической деформации. Параметр Кст характеризует интенсивность роста скорости коррозии с увеличением пластичесой деформации. Рост параметров гп и Кст приводит снижению долговечности конструктивных элементов (рис,2.28,б и в). [c.132]

Анализ полученных кривых позволяет сделать вывод, что локашза-ция неравномерной пласгической деформации определяется ранними стадиями деформирования. Эгим обусловливается высокая информативная ценность относительного обобщенного параметра р . [c.49]

Кроме повышенных по сравнению с другими материалами удельных механических характеристик важной особенностью КМУП является незначительное снижение их свойств при циклических нагружениях растяжение—сжатие (табл. 9-3). Этот параметр, который характеризует сохраняемость конструкционных материалов во времени, как показано ниже, зависит от величины нагружения и деформации и тем выше, чем больше относительная деформация каркаса из углеродного волокна. Еще одна важная особенность КМУП — способность к сопротивлению термическим ударам в пределах термостойкости полимерного связующего. [c.512]

Здесь В — относительная деформация выступов (неровностей поверхности) Ящах—максимальная высота выступов, мкм р—параметр кривой опорной поверхности й — диаметр пятна касания Лиз — постоянная, зависящая от вида износа, и п — число циклов, приводящих к усталостному разрушению трущихся поверхностей. Когда а п>1, преобладает износ, связанный с микрорезанием. При Каа я-С износ прзктически полностью определяется усталостным механизмом. Если же 0,1результате процессов микрорезания и усталостного разрушения, примерно одинаковы (следовательно, эквивалентный износ определяется обоими этими механизмами). В общем случае можно считать, что при шероховатых поверхностях твердых полимеров преобладает их абразивный износ, а при гладких поверхностях—усталостный износ. [c.383]

Параметр Ьг, определяющий среднюю величину относительной деформации слоя в направлении, перпендикулярном к слою, рассчитывали по формуле 5г = fpJT, где с/ - средняя величина межслоевого расстояния — среднеквадратичное отклонение атомов по всей атомной [c.53]

Немонотонное изменение предела прочности на растяжение с температурой обработки может быть объяснено действием нескольких факторов. Упрочнение до температуры обработки 1500°С связано с наличием поверхностных дефектов, поскольку травление волокон, термообработанных в интервале 1000—1500 °С, повышает их прочность. Последу ющее разупрочнение может быть объяснено увеличением диаметра кри сталлитов в соответствии с рассмотренной в,гл. 3 теорией Гриффитса Другой причиной снижения прочности и деформации при термообработ ке углеродных волокон в интервале 1500-3000 °С считают [135] увели чение ширины трещин и увеличение степени кристалличности располо женного вблизи них углерода. Создавая при высокотемпературной обра ботке волокна растягивающие напряжения, можно изменять степень совершенства гексагональных слоев и их ориентацию относительно оси волокна. Последнее дает возможность регулировать величину модуля упругости. Полученная при этом связь модуля упругости с ориентационным параметром q, представляющим количественный показатель предпочтительной ориентации углеродных слоев относительно оси волокна, представлена на рис. 96 [133]. В этом случае величина относительной деформации определяется степенью совершенства гексагональных слоев в пределах областей когерентного рассеяния и может быть охарактеризована средним межслоевым расстоянием (рис. 97) [133]. [c.236]

Результаты расчетов для некоторых металлов представлены на рис. 21.34 в виде графика, где линии делят области,размеров включений (го) и относительной деформации (б), при которых включения дают (верхняя часть графика) и не дают (нижняя левая часть) достаточного контраста. Параметрами, которые могут быть изменены при выборе условий эксперимента, являются величина вектора действующего отражения (g) и экс-стинкционная длина ( g). Эти величины связаны между собой, но в случае г. ц. к. металлов обычно экстинкционная длина возрастает пропорционально я1 , поэтому почти всегда выгоднее использовать малые Ig ] (т. е. выбирать в качестве действующего отражения — отражения с малыми индексами (HKL)). [c.526]

Соотношение между параметрами, характеризующими условия образования шейки, определяется величинами критических напряжений и деформаций е , при различных скоростях деформации е и температурах Т. Обычно образование шейки наблюдается при постоянной скорости (V = onst) движения одного из концов образца при сохранении неподвижным другого. Поскольку образование шейки происходит при небольших относительных деформациях, [c.186]

Модуль упругости при сдвиге и его взаимосвязь с другими реологическими параметрами у различных смазок детально исследовал Павлов [ПЗ]. Образцы смазок деформировались с различной скоростью в ротационном пластовискозиметре со специальным нагрузочным устройством, позволяющим на любом этапе деформирования создавать кратковременные нагрузки и определять модуль упругости при сдвиге. При создании в образцах напряжений с длительностью действия от тысячных до десятых долей секунды установлено, что необратимое разрушение структуры наступает при, относительной деформации [c.112]

Используя зависимость т (у), можно определить ряд параметров, важных для описания реологических свойств фторопла-ста-4М, например Хт, Ts, и сэотв "гствующие, достижению этих напряжений относительные деформации ут и у,- [c.48]

Каждый из двух описанных предельных случаев, очевидно, не может полностью соответствовать реальной ситуации, поскольку представление о равномерном распределении напряжения (модель Ройсса) фактически означает разрыв сплошности на межфазной границе раздела (Ед Ес), тогда как постоянство относительной деформации по всему объему образца (модель Фойгта) возможна лишь при условии скачкообразного изменения напряжения на границе раздела от Стс до Оа- Эти недостатки могут быть формально устранены учетом неравномерности распределения напряжения (или деформации) с помощью феноменологического параметра I, который может служить мерой взаимодействия между фазами, в рамках уравнения [257] [c.174]

Если течение не является типичным свойством твердообразных систем, что особенно характерно для конденсационно-кристаллизационных структур, то реологические зависимости строят по отношению к деформации, а не к ее скорости. Типичная кривая зависимости деформации от напряжения для твердых тел показана на рис. VII. 15. Прямолинейный участок кривой ОА отвечает пропорциональности деформации напряжению сдвига в соответствии с законом Гука (VII. 3). До напряжения Ри отвечающего точке А, размер и форма тела восстанавливаются после снятия нагрузки. Важными параметрами такой системы являются модуль упругости (модуль Юнга) и модуль эластической деформации. Считают, что в суспензиях с коагуляционной структурой модуль упругости (модуль быстрой эластической деформации) характеризует твердую фазу дисперсий, а модуль медленной эластической деформации — пространственную сетку с прослойками дисперсионной среды (возможно скольжение частиц относительно друг друга без разрыва связей). Напряжение Р соответствует пределу текучести (правильнее — пределу упругости). С увеличением напряжения проявляется пластичность, а после его снятия — остаточные деформации. При напряжении Рг (точка ) происходит течение твердообразной системы. При дальнейшем увеличении напряжения до величины Рз (точка В), соответствующей пределу прочности, обычно наблюдается нег<оторое упрочнение тела, затем наступает разрушение системы. [c.380]

По формуле (2.48) вычисляем эквивалентые напряжения на выпучи-нах, возникающие в процессе эксплуатации печных агрегатов. Логарифмическая деформация определяется по теории прочности Треска через относительные остаточные меридиональные и кольцевые деформации оболочек корпуса ,, IJ, теоретически обоснованные через геометрические параметры выпучины /, L, а [31]. Замеры стрелы прогиба выпучины / и длины L чро-изводят в нерабочем состоянии печного агрегата. Центральный угол а -угол сопряжения поверхности выпучины с наружным диаметром корпуса, вычисляем аналитически. [c.116]

Установим сначала цепочку причинно-следственных связей этого механизма. Многочисленные исследования показали, что большинство первичных факторов воздействуют косвенно или непосредственно через теплоту и усилия. Тепловое и силовое воздействие порождает упругие и тепловые перемещения, вибрацию, изнаишвание, остаточные деформации элементов технологических систем, что нарушает заданные параметры режима рабочего процесса и в итоге приводит к отклонению фактической траектории относительного движения рабочих поверхностей (рис. 1.32). Кроме того, на геометрические погрешности изготовления оказывает влияние геометрическая неточность самой технологической системы. Рассмотрим механизмы образования упругих, тепловых перемещений, изнашивания, остаточных напряжений элементов технологической системы и вибраций. [c.51]

Очевидно, что параметр Ктв в исходном состоянии меньше, чем после деформационного старения Пластические характеристики, в частности, относительное удлинение деформационно состаренной деформированной и отожженной стали распределяются в следующей гюследовательности . Характерной особенностью диаграммы растяжения деформационно состаренной стали является наличие (или появление) площадки такучести (илс> > Деформационное старение снижает коэффициент деформационного упрочнения т (т<д ) < и равномерную деформацию Ев [c.142]

Зависимости механических характеристик искусственно состаренных сталей (нагрев при температуре Т = 250°С и времени выдержки Хс = 1 ч.) от СППД показаны на рис. 3.2,а и б. С ростом СППД пластичность стали снижается, параметр К,в и прочностные характеристики возрастаюг. Приведенные данные могут быть полезными при выборе оптимальных технологических параметров заготовительно-сборочных операций. Например, согласно требованиям ОСТ 26-291-79, стали для изготовления аппаратуры должны иметь относительное удлинение не менее 18%. На основании рис. 3.2,6, допустимая степень пластической деформации при холодной гибке обечаек (без последующей термообработки) составляет Е р == 5,6% [c.142]

На рис.4.16,б сопоставлены теоретические и экспери-менгальпые (по данным работы [84]) зависимости К (х). На этом рисунке кривая (1) соответствует формуле O.A. Бакши, а кривая (2) определена на основании формулы (4.43). Учет пластической податливости (вовлечения в пластическую деформацию) основного металла при оценке напряженного состояния дает более правильную оценку прочности сварных соединений с мягкими прослойками, в особенности, с относительно тонкими. Для сравнительно толстых прослоек формула (4.43) несколько консервативна к экспериментальным данным. По-видимому, это объясняется тем, что контактные касательные напряжения, кроме параметра Кв, зависят от относительной толщины мягкой прослойки. Однако, допущение (4.39) [c.233]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология