Активный поток

Рассмотрим теперь схемы ректификации с тепловым насосом на промежуточных продуктах и с промежуточным подогревом или охлаждением жидкости, т. е. реализующие тепловой насос при температурном перепаде активных потоков меньшем, чем по колонне в целом [15]. На рис. П-8 показаны схемы ректификации с тепловым насосом на промежуточных продуктах с внешним (а) [16] и внутренним б, в) хладоагентами. Ректификация по схеме а осуществляется, очевидно, аналогично ректификации по схеме, показанной на рис. П-6, а. [c.112]

Коррозионноактивные потоки, как правило, направляются в трубное пространство, а менее активные потоки (такие как стабильный катализат, рафинат и т. п.) — в межтрубное пространство. [c.148]

Величина (и — ч) отражает не только энергию повышения давления и потери в активном потоке, но и потери на трение дисков, так как эта энергия, превращенная в тепло, также передается газу через стенки каналов. Иногда представляет интерес учет одних только потерь в потоке. В таком случае пользуются напорным или гидродинамическим к. п. д. Здесь знаменатель может быть выражен в виде теоретического напора, определяемого по уравнению Эйлера, [c.34]

Из приведенных кривых ясно, что формула (6. 5) не может быть использована для определения направления потока, когда отношение йд/йз значительно больше единицы. Так, например, согласно (6. 5), на режиме, близком к расчетному, в аппарате Ь /Ьз = = 1,5 средние значения tg а должны быть в 1,5 раза меньше, чем в аппарате йд/йд = 1,0. На самом деле это далеко не так. В аппаратах, где O3/62 >1, в непосредственной близости к колесу активный поток располагается в середине канала на участке шириной, близкой к ширине feg выходного сечения колеса. По обеим же сторонам этого участка углы а весьма малы или даже отрицательны. [c.182]

Эти явления можно объяснить соответствующими изменениями структуры потока, происходящими при изменении 63/62 в обоих рассматриваемых случаях. В безлопаточном диффузоре большой относительной ширины активный поток заполняет только часть меридионального сечения аппарата остальная часть занята вихрями и обратными токами. Это приводит к тому, что расход не только не увеличивается с увеличением 63/62, а даже уменьшается. В ступенях с лопаточными аппаратами, где внутри межлопаточных каналов почти не наблюдается отрыва потока, увеличение ширины аппарата в определенных пределах вызывает увеличение сечения потока и способствует увеличению расхода (это явление обеспечивает уменьшение потерь на режимах с большими расходами). [c.198]

В безлопаточных диффузорах, относительная ширина которых значительно отличается от единицы, эта формула экспериментально не подтверждается. Это объясняется неоднородностью структуры потока и неравномерным заполнением канала активным потоком. Из сравнения ряда экспериментальных характеристик видно, что [c.218]

Безотрывное движение воздуха в зоне сепарации. При отрыве потока от стенки канала за точкой отрыва возникает вихрь. Между его объемом и областью активного потока происходит интенсивный турбулентный воз- [c.70]

С помощью метода изотопного разбавления можно определять скорость потоков в коммуникациях химической аппаратуры. Для этого в поток жидкости или газа вводят изотопный или неизотопный радиоактивный индикатор и определяют удельную активность смеси на различных участках движения потока. Отношение удельных активностей потоков в месте введения пробы и в контролируемом участке позволяет рассчитать скорость движения потока. Подобная методика позволяет изучить поток жидкости в технических перегонных колоннах, для чего в верхнюю тарелку колонны вводится радиоизотопная метка и затем определяется активность проб жидкости, взятых с различных тарелок. [c.224]

Значение давления активного, потока (в данном случае регенерированного раствора ДЭГ) на входе в эжектор Ра, обеспечивающего требуемое давление смеси на выходе йз эжектора, определяется по уравнению, полученному автором совместно с А. А. Столяровым [c.99]

Рис. 3.11. Зависимость между давлением активного потока и удельным расходом газа дегазации V

Считается целесообразным при наличии достаточно большего избыточного давления в системе использовать в схеме эжекторов типа жидкость — газ , где активным потоком мог бы служить нестабильный конденсат. [c.227]

Если в помещении имеется два или несколько вытяжных шкафов, то их вентиляторы должны включаться одним выключателем, для того чтобы не могло произойти выброса активности потоком воздуха из одного вытяжного шкафа в другой (рис. 581). [c.657]

Изменение относительной скорости. Этот способ применим к вентиляторам с лопатками, загнутыми назад, и заключается в изменении ширины рабочего колеса с помощью передвижных дисков, вращающихся вместе с колесом (рис. 4.45), или передвижного входного патрубка (рис. 4.46). При перестановке диска (или патрубка) часть рабочего колеса как бы выключается и не участвует в создании активного потока. Через остав- [c.205]

Считая ферментативные реакции необратимыми, положим /с 1 = к 2 — = А з = 0. В этом приближении активный поток Na иа клетки равен [c.350]

Скорость активного потока на выходе из рабочего сопла Ор ц = = Ор можно вычислить по обычной формуле гидравлики [c.53]

Насос состоит из входного устройства, к которому подводится жидкость под большим давлением. В сопле происходит преобразование потенциальной энергии активного потока жидкости в кинетическую энергию. В камере смешения происходит передача энергии основному или пассивному потоку жидкости 0, затем в диффузоре кинетическая энергия суммарного потока жидкости преобразуется в потенциальную энергию. [c.80]

Ящд, - напор активного потока [c.81]

Анализируя описанный вторичный эффект (сужение струи и отрыв) за решеткой в электрофильтре, следует отметить, что в том случае, когда осадительные электродьг утоплены в области отрыва и циркуляции присоединенной массы вблизи и внутри пылевого бункер I и верхней выемки, этот эффект не должен привести к заметному снижению эффективности осаждения. Хотя при этом площадь активного потока (с ядром постоянной массы) сужена п величина УИк завышена, осаждение пыли на электроды вне этого иотока, в области циркуляции присоединенной массы ( карманах ) тоже имеет место. Это осаждение относительно более эффективно, чем осаждение в основной части электродов, поскольку скорость циркуляции меньше скорости активного потока. [c.218]

II—коэффициент занолиения сечения активным потоком коэффициент закр лки потока [c.6]

Устойчивость горения бензино-воздушных смесей в турбулентно потоке изучалась Э. Л. Солохиным. Ставилась задача выявить влияние параметров потока (скорость, турбулентность, избытки воздуха) и размеров тел плохообтекаемой формы на срывные характеристики корытообразных стабилизаторов. В ре зультате исследования было установлено, что с увеличением характерного размера стабилизатора его стабилизирующая способность повышается. Увеличение скорости потока и начальной турбулентности потока ухудшает характеристик стабилизатора и приводит к тому,, что срыв пламени наступает при меньших избытках воздуха. Другими словами, чем выше начальная турбулентность активного потока, тем более высокие температуры требуется поддерживать в зоне рециркуляции продуктов сгорания. Ухудшение устойчивости горения при интенсификации турбулентности потока, особенно в районе зажигания , отмечалось Л. Н. Хитриным [Л. 8]. Эти положения справедливы только при том условии, что турбулентность потока увеличивается в результате роста скорости. Если же повышать турбулентность потока путем его закручивания, то стабильность горения растет с увеличением интенсивности крутки. [c.51]

Эжвкционные циркуляторы характеризуются простотой конструкции, отсутствием движущихся частей и электропривода. Это обусловливает их высокую надежность и снижает затраты энергин на собственные нужды ЭХГ. Рабочий процесс эжекционного циркулятора состоит в передаче кинетической энергии активного потока контурному и с учето-М потерь в процессе смешения характеризует- [c.262]

Ок — массовый коэффициент подсоса гидроструйиого аппарата, = РиСн/(РрОр) а, — отношение средних скоростей пассивного и активного потоков жидкости на входе в камеру смешения гидроструйного аппарата [c.8]

Методы расчета гидроструйных насосов. Впервые теория гидроструйных насосов была предложена Г. Цейнером в 1863 г. [71]. Однако в связи со сложностью процессов, происходящих при смешении потоков, и взаимной передачей энергии от активного потока к пассивному до настоящего времени отсутствует общая аналитическая теория, позволяющая рассчитывать гидроструйные насосы, не обращаясь к использованию эмпирических величин. Отсутствие общей теории турбулентности, в частности, не позволяет определить длину, на которой осуществляется полное перемешивание потоков рабочей и эжектируемой жидкостей, а также значения коррективов кинетической энергии а (коэффициент Кориолиса) и количества движения д (коэффициент Буссинеска) для характерных сечений струйного насоса. Для расчета гидроструйных насосов к настоящему времени предложены методы, основанные на следующих теориях теории смешения двух потоков теории распространения струи в массе покоящейся или движущейся жидкости механике тел переменной массы. [c.29]

Для кольцевых гидроструйных насосов через кольцевое сопло проходит рабочий (активный) поток, а через центральное — подсасываемый (пассивнь1Й) поток. Наоборот, для аппаратов с центральным соплом рабочий поток подается в центральное сопло, а пассивный входит через кольцевое сопло. [c.31]

Работа Е. Ф. Ложкова [36] основывается на результатах исследований В. К- Темнова [70], который не только вывел уравнения гидравлических характеристик струйных насосов для гидротранспорта, но и подробно проанализировал зависимость гидравлических показателей от соотношения плотностей подсасываемого и рабочего потоков. В. К. Темпов и Е. Ф. Ложков отметили одно важное для гидротранспортирования обстоятельство. В связи с тем, что активный поток при смешении с пассивным отдает лишь часть своей энергии пассивному потоку, остаточная энергия активного потока на выходе из струйного насоса может быть полезно использована для транспортирования твердых веществ. При обеспечении оптимальной концентрации гидросмеси в напорном трубопроводе остаточная энергия активного потока полностью используется в технологическом процессе, и эффективность гидроструйного насоса существенно повышается. Это особенно относится к режиму сухой загрузки, когда струйный иасос работает не только как гидротранспортное средство, но и как смеситель, создающий необходимую для перекачки твердого вещества по трубам концентрацию его в жидкости. Активный поток разбавляет твердое вещество до нужной концентрации, не требуя добавки дополнительного количества жидкости. [c.87]

Наибольшую трудность, при применении РАД представляет обеспечение необходимой скорости счета, которая прямо пропорциональна рабочему объему детектора и обратно пропорциональна расходу потока элюента. РАД измеряет активность потока элюента в проточной ячейке и преобразует ее в напряжение выходного сигнала. Необходимо также учитывать фоновый сигнал, причем скорость фонового счета обычно составляет около 30 счетных единиц в 1 мин. При увеличении рабочего объема детектора V и уменьшении, расхода потока элюента Ш чувствительность РАД при прочих равных условиях увеличивается. Однако эти изменения приводят к ухудшению достигнутого на колонке разрешения. С уменьшением V при постоянном W и при сохранении эффективности разделения падает чувствительность детектора. Пропорциональное изменение К и И в сторону их уменьшения или увеличения не изменяет чувствительность детектора, что означает одинаковую чувствительность и универсальность применения его как в аналитической, так и в препаративной хроматографии. [c.282]

Температура вытекающего газа и окружающего пространства одинакова. Вследствие турбулентности отдельные молярные объемы газа попадают за пределы струи и передают окружающему газу свою энергию (количество движения). На место выбывших из струи объемов газа в струю проникают молярные объемы из окружающего пространства, подторма живая граничные слои потока. По мере удаления струи от сопла в движение вовлекается все большее количество окружающего струю газа-вследствие чего масса струи н ее ширина увеличиваются, а скорость у границ падает. Область, в которой происходит смешение активного потока с газом из окружающего пространства, носит название турбулентного [c.62]

Радиометры — приборы, измеряющие излучения для получения информации об активности нуклида в радиоактивном источнике, удельной, объемной активности, потоке ионизирующих частиц или квантов, радиоактивном загрязнении поверхностей, флюенсе ионизирующих частиц. [c.112]

В табл. 36 даны характеристики дозиметров и радиометров, служащих для определения поглощенной, экспозиционной и эквивалентной доз излучения, мощности этих доз, активности изотопа, удельной активности, потока и плотности потока ионизирующих частиц и квантов. В табл. 37 приводятся сведения о приборах, предназначенных для анализа периодических распределений импульсов по амплитуде, времени, направлению или координатам поступления (анализаторы) и для измерения энергетических спектров радиоактивных излучений, спектров резонансного поглощения, а такй временных характеристик процессов радиоактивного распада (спектрометры). [c.199]