Напор газа теоретический

Определяют теоретическое повышение статического напора газа на пути от входного отверстия до средней окружности рассматриваемого участка по формуле [c.161]

Рассматривая напор, создаваемый рабочим колесом, мы отмечали, что действительный напор меньше теоретического вследствие ряда причин. Точно так же, как уже указывалось ранее, действительная производительность центробежной машины будет меньше теоретической в результате утечек газа через зазоры между колесом и корпусом. [c.345]

Выражение (11 — 95) показывает, что теоретический напор газа зависит от производительности компрессора, так как радиальная составляющая абсолютной скорости зависит от величины объема Уц всасываемого компрессором газа. [c.66]

Действительный напор меньше теоретического вследствие конечного числа лопаток рабочих колеи, (обычно не более 30) и связанного с этим изменения скорости газа по сечению каналов (учитывается коэффициентом г л), а также вследствие гидравлических сопротивлений в рабочем колесе (учитывается гидравлическим к.п.д. Т1г). Тогда действительный напор равен [c.113]

Величина (и — ч) отражает не только энергию повышения давления и потери в активном потоке, но и потери на трение дисков, так как эта энергия, превращенная в тепло, также передается газу через стенки каналов. Иногда представляет интерес учет одних только потерь в потоке. В таком случае пользуются напорным или гидродинамическим к. п. д. Здесь знаменатель может быть выражен в виде теоретического напора, определяемого по уравнению Эйлера, [c.34]

Аккерман [150] выполнил теоретическое исследование влияния поперечного потока вещества на интенсивность тепло- и массообмена при испарении жидкости в омывающий ее поток неконденсирующегося газа и при конденсации пара из парогазовой смеси в случае больших температурных и концентрационных напоров. В этом исследовании Аккерман исходил из той же упро щенной схемы ламинарного пограничного слоя, принятой ранее Кольборном, но, в отличие от Кольборна, учитывал изменение толщины пограничного слоя, вызываемого соответствующим изменением профиля скоростей в нем под влиянием поперечного потока вещества. При этом Аккерман предполагал, что поперечный поток вещества не оказывает влияния на изменение касательного напряжения на границе ламинарного пограничного слоя и турбулентного ядра течения. [c.156]

Следовательно, теоретический напор (теоретическую удельную энергию единицы веса газа) можно представить в виде [c.67]

Величина теоретического напора была определена в предположении, что движение газа происходит без трения через рабочее колесо с бесконечно большим числом лопаток. [c.147]

Для изучения газогидродинамических явлений, протекающих в агрегатах различных технических систем, широко используются теоретический и экспериментальный методы. Теоретический метод изучения не всегда в состоянии охватить всего многообразия условий физического процесса и, кроме того, часто приводит к неразрешимым математическим уравнениям. Поэтому при изучении газ о гидродинамических явлений большую роль играют экспериментальные методы, причем весьма часто эксперимент ведется над моделью, исполненной в меньшем масштабе, чем натурный объект, а иногда и в иных условиях, чем те, которые сопровождают действительный процесс (в иной среде или с другими скоростями). При этом в исследованиях устанавливаются функциональные зависимости между различными физическими величинами, оказывающими влияние на исследуемый процесс. Например, при движении жидкости в трубопроводах определяется зависимость потерь напора от диаметра трубы и ее длины I, плотности р и вязкости ц жидкости, степени шероховатости трубы Д, скорости V и степени турбулентности потока и т. д. [c.48]

Анализ формулы (3.34) показывает, что теоретический напор не зависит от свойств жидкости — они не входят в уравнение. Иными словами, насос любую жидкость (в том числе и сжимаемую — газ) будет перекачивать на одинаковую высоту. Именно поэтому насос перед работой должен быть заполнен жидкостью. Если в нем воздух (его плотность — р ), то насос создаст напор Ят метров воздушного столба. Тогда жидкость под действием этого напора поднимется по всасывающей линии лишь на высоту Щр /р) над уровнем в расходном резервуаре и не попадет в рабочее колесо насоса. Вот почему центробежный насос запускается под заливом. Чтобы при остановке насоса жидкость не вытекала из него по всасывающей линии, на последней устанавливают обратный клапан (см. рис. 3.17, поз.6). [c.301]

Теоретический напор Н. , развиваемый рабочим колесом рассматриваемых турбомашин и измеряемый высотой столба сжимаемого газа, как видно из уравнения (II. 10а), зависит от окружной скорости на кромке колеса и , абсолютной скорости выхода газа с , угла между направлениями этих скоростей аа [c.150]

Частицы газа в каналах рабочего колеса совершают сложное движение — перемещаются вдоль лопаток и одновременно вращаются вместе с рабочим колесом. Различают окружную скорость вращения частицы и и относительную скорость перемещения частицы по отношению к лопатке w. Абсолютная скорость с движения частицы равна геометрической сумме окружной и относительной скоростей. Теоретический напор (в м), создаваемый лопатками колеса, определяют из формулы [c.11]

Продукты горения отводят из печи при помощи дымовой трубы или путем искусственной тяги. При отводе продуктов горения дымовой трубой.используется геометрический напор, создаваемый столбом горячих газов в трубе. Теоретическая величина разрежения, создаваемого дымовой трубой (рис. 9,а), равна [c.65]

Фактически достигаемый или так называемый эффективный напор будет всегда меньше теоретического Н, так как часть напора расходуется на преодоление сопротивлений в рабочем колесе вследствие трения и изменения скорости газа. Эти потери должны быть учтены введением гидравлического к. п. д. т)1. др., [c.656]

Поскольку критическая температура водорода равна 33° К, следует ожидать что при температурах 300 — 90° К не возникает значительных отклонений упругостей паров примесей от теоретических значений. Однако подтверждающих это предположение экспериментальных данных, по-видимому, нет. Предельные значения температурных напоров, вычисленные в предположении идеального поведения газа, представлены на фиг. 7. Для получения вблизи 90° К необходимого температурного напора, равного 2° К, применен третий рециркуляционный поток, позволяющий производить очистку, в результате которой содержание углекислоты в газе мол ет быть снижено примерно до 10 % (молярных). Небольшой несбалансированный поток, по- [c.106]

Между ступенями монтируют конденсаторы для конденсации рабочего пара предыдущей ступени, а также для охлаждения отсасываемых газов. В зависимости от свойств отсасываемых газов и санитарных условий применяют конденсаторы смешения или поверхностные конденсаторы. Вакуум в системе лимитируется температурой воды, покидающей конденсатор. Теоретически остаточное давление равно давлению насыщенных паров воды, практически оно больше и зависит от потерь напора в трубопроводах и конденсаторах (рис. 141). [c.246]

У турбовоздуходувок и турбокомпрессоров, имеющих лопатки, загнутые назад, теоретическая зависимость между объемом V перемещаемого газа и напором Н или, что то же, давлением Р, как это было показано при рассмотрении теории центробежных насосов, может быть изображена графически в виде наклонной прямой АВ (фиг. 233). [c.319]

Кроме того, была установлена зависимость между содержанием кислорода в отходящем азоте и обогащением аргона было показано также, что накопление аргона в определенной зоне колонны однократной ректификации принципиально тем больше, чем ближе состав дистиллята — отходящего газа (правда, до известного предела) к составу пара, равновесного жидкому воздуху. При этом, если концентрация отходящего азота по кислороду равна 6,15% О2 (по Гаузену — равновесие), то содержание аргона в дистилляте равно 0,42%, содержание аргона в кислороде — около 3,6%, а накопление аргона в соответствующих сечениях колонны — максимальное (теоретически процесс направляется в сторону чистого аргона). Поскольку непрерывное обогащение фаз по мере движения вниз по колонне возможно лишь при определенном концентрационном напоре, состав дистиллята должен отличаться от состава пара, равновесного жидкому воздуху. Поэтому в действительно работающей колонне однократной ректификации с конечным числом тарелок трудно добиться снижения содержания кислорода в отходящем газе менее 8—9%. [c.26]

Ступени осевого компрессора принято классифицировать по коэффициенту реактивности. Степенью реактивности 0 называют отношение статического к полному теоретическому напору, развиваемому компрессором. При отсутствии предварительного закручивания потока газа на входе в рабочее колесо и при условии, что С2т==Сш [c.175]

Цикл и изображение процесса турбокомпрессорных и винтовых машин в диаграмме I—lgP принципиально остается таким же, что и для поршневых компрессоров. Теоретический напор, создаваемый одной ступенью турбокомпрессора, выраженный в метрах столба газа, зависит от физических свойств газа, поэтому повышение давления в одной ступени для разных газов примерно пропорционально их плотности. [c.259]

Оценим теперь влияние конечного числа лопаток на величину теоретического напора. Внутри лопаточных каналов в этом случае наблюдается значительная неравномерность давлений и скоростей в нормальном и цилиндрическом сечениях. В результате влияния числа лопаток на газовый поток треугольники скоростей рабочих колес с конечным и бесконечным числом лопаток существенно отклоняются друг от друга. Допустив, что вращательно-вихревое движение газа в лопаточных каналах, уменьшающее составляющую абсолютной скорости, можно в первом приближении рассматривать как вращение жидкого вихря диаметром а с угловой скоростью >. Стодола оценил потери скорости следующим образом [55] [c.68]

Напорный коэффициент r f полезного действия [55] есть отношение работы, затраченной на сжатие газа, к теоретическому напору [c.72]

Умножив обе части уравнения на угловую скорость <в, получим вы- > ражение для теоретической работы, переданной колесом газу. Разделив на С, получим уравнение удельной теоретической работы L или удельного теоретического напора (уравнение Эйлера) в виде [c.132]

При радиальном подводе газа к лопаткам колеса (угол % = 90°) теоретический напор, создаваемый колесом, можно выразить следующим образом [c.139]

Действительный напор. Величина теоретического иапора была определена, предполагая, liTO происходит движение газа без трения через рабочее колесо с бесконечно большим числом лопаток. [c.656]

Теоретическими и экспериментальными исследованиями было показано, что при значениях критерия Рейнольдса для пленки жидкости КС ,, > 25 наблюдается волновое движение жидкости при стекании ее по вертикальной поверхности. Прн течении маловязких жидкостей тон пп1 слое.м даже при иеболь-П10.м искривлении свободной повер.хяости силы поверхностного натяжения вполне сравнимы с сила,.ми вязкости. Следовательно, иа. характер волнообразования влияют одновременно силы ВЯ31КОСТИ и поверхностного натяжения. С увеличением поверхностного натяжения жидкости увеличивается длина волны, что приводит к из.ме.нению величины потерн напора газом. [c.66]

Формула для расчета теоретического напора Ну действительна только при радиальном входе газа в рабочее колесо и бесконечно оольшом числе лопаток. [c.268]

Внутренний напор Н можно понимать как полную удельную энергию единшш веса газа, которую должно сообщить ему колесо, чтобы он имел теоретическую удельную энергию 1 определяемую согласно (4 9). [c.68]

Действительный напор Я, сообщаемый газу в одной ступени рассматриваемых турбомашин, значительно ниже теоретического Я вследствие отклонения реального процессу сжатия от идеального. Прежде всего, поскольку колесо передает газу вращательный момент, то на боковых поверхностях двух соседних лопаток возникает разность давлений, обусловливающая неравенство скоростей в сечении канала, образуемого лопатками. В результате этого теряется часть напора, учитываемая коэффициентом т] (в среднем т] = 0,8 — 0,85). Кроме того, относительная скорость газа на выходе из колеса направлена не строго под углом наклона лопаток Ра. а под меньшим углом, что влечет за собой изменение величины (сг вместо Са) и направления (а вместо а) абсолютной скорости. Значение a oso принято выражать через окружную скорость посредством так называемого коэффициента закручивания т)з = скозаг/йг на выходе из колеса (обычно т]з = 0,7—0,9). Наконец, гидравлические потери напора (трение о стенки канала, корпуса и направляющих устройств, изменение величины и направления скоростей и др.) в ступени машины учитываются гидравлическим коэффициентом полезного действия т)г (обычно г] = 0,75—0,90). Таким образом, действительный напор выразится так [c.151]

Скорость изменения п за счет дробления капель выражена через частоту дробления f(V) капли объемом в интервале V, V + dV) и вероятность P V, ю) образования капли объемом в интервале (У, V + dV) при дроблении капли объемом в интервале (м, ю-Ьс/ш). Модель дробления капель рассмотрена в разделе 11.7 в предположении, что дробление одиночной капли полностью определяется флуктуациями диссипации энергии в ее окрестности. При этом, если среднее по объему порядка размера капли значение диссипации энергии превосходит критическое значение, происходит акт дробления. Отмечено, что независимо от начального спектра капель через олределенное время в результате дробления распределение капель становится логарифмически нормальным. Для определения частоты дроблетш f(V) необходимо оценить минимальный радиус капель, дробящихся в турбулентном потоке. Теоретически этот размер можно определить, сравнивая силы, действующие на каплю и приводящие к значительной деформации ее поверхности. В [65] приводится выражение для путем сравнения силы вязкого трения и капиллярной силы, а в [2] — динамического напора внутри капли и капиллярной силы. Движение капель в газе не приводит к значительным силам вязкого трения, поэтому предпочтительней вторая модель и в качестве R имеет смысл взять выражение [c.548]

Как показывают данные теоретических исследовательских работ, при тонкоизмолотом топливе (черном брикете) около половины карбонатной углекислоты восстанавливается до окиси углерода, которая сгорает в углекислоту под действием кислорода, содержащегося в потоке печных газов. Остальная часть топлива должна сгореть соединения с кислородом. Следовательно при обжиге клинкера в автоматических шахтных печах процесс газификации углерода топлива, т. е. его генеративное горение и непосредственное преобразование углерода топлива в углекислоту, протекает параллельно. Напор воздуха, подаваемого снизу вентиляторами, в шахте весьма быстро и значительно теряется из-за сопротивления материала, заполняющего сечение печи. Поэтому в верхних частях печи для полного сгорания топлива кислорода недостаточно. [c.196]

Яд = ЯтТ]гид — действительный напор в м столба газа он меньше теоретического напора Ят, так как часть напора расходуется на преодоление сопротивления в рабочем колесе, что учитывается гидравлическим к. п. д. т)гид у — средний удельный вес газа от начала до конца процесса сжатия, кгс1м т) — полный к. п. д. машины колеблется в пределах 0,75—0,85. [c.246]

Гидродинамическое сопротивление является одним из важнейших показателей аппарата, которое определяет расходы иа его эксплуатацию. Эйгенсон [14] и Кутаделадзе и Стырикович [15] путем теоретического анализа представляют системы критериев, характеризующие двухфазный поток и распыливание жидкостей. Другие авторы [12, 3, 9, 10] рассматривают гидродинамическое сопротивление трубы Вентури при двухфазном потоке как состоящее из двух частей а) сопротивление при однофазном газовом потоке, б) дополнительные потери напора, связаннные с добавлением жидкости в поток газа. [c.201]

Уравнение (11—98) дает величину теоретического напора Ят при радиальном входе газа в колесо, т. е. когда треугольник скоростей газа на входе прямоугольный, 1 = 90 и С1 = 0. Такие условия при определенной величине подачи выполнимы, однако изменение производительности влечет за собой их нарушение. Режим работы машины при соблюдении 1 = 0 называется нормальным и является наиболее выгодным, так как при нем Нтсо имеет наибольшее значение. [c.66]