Протекторные резиновые смеси

Таблица 2.11. Режим приготовления протекторных резиновых смесей в две стадии

Рис. 4.39. Упрощенная двумерная модель для расчета течения протекторных резиновых смесей в рисунке вулканизационной прессформы

Протекторные резиновые смеси должны хорошо шприцеваться, давать гладкую поверхность протекторной заготовки. Протекторные резины должны иметь предел прочности при растяжении не менее 120—140 кгс/слг , наряду с этим они должны иметь хорошее сопротивление истиранию, раздиру, обладать удовлетворительной температуро- и теплостойкостью и хорошим сопротивлением к действию многократных деформаций. [c.409]

Некоторые особенности процесса изготовления протекторных резиновых смесей, содержащих измельченный вулканизат/М. А. Головлев,, [c.120]

Протекторные резиновые смеси должны хорошо шприцеваться, давать гладкую поверхность протекторной заготовки. Протекторные резины должны иметь предел прочности при растяжении не менее 100 кгс см-, наряду с этим они должны иметь хорошее сопротивление истиранию, раздиру, обладать удовлетворитель- [c.409]

В настоящее время осваивают применение силиконовых смазок в виде эмульсии или раствора для промазки вулканизационных форм вместо смазки покрышек. Силиконовая смазка образует на поверхности формы тонкую пленку, стойкую к действию те Л-пературы вулканизации. Пленка способствует растеканию протекторной резиновой смеси в процессе вулканизации и предотвращает приваривание покрышки к форме - . [c.455]

При составлении типовых рецептур для протекторных резиновых смесей рекомендуется применять следующие каучуки [c.62]

Регенерат применяют для некоторого уменьшения расхода каучука при изготовлении шин. При этом 1 кг каучука заменяют 2 кг регенерата. Имеется рецептура для каркасных и протекторных резиновых смесей покрышек и камерных смесей с применением регенерата. [c.10]

Продолжительность первой стадии трехстадийного изготовления маточных протекторных резиновых смесей (беговая дорожка) на РС-630 — 3,0 мин. Продолжительность второй стадии изготовления маточных смесей в РС-370 — 2,0 мин и третьей стадии на РС-370 — [c.61]

Иногда для характеристик удельных расходов энергии на процесс переработки резиновых смесей используют величину удельной потребляемой энергии. Средние значения удельных расходов электроэнергии при вальцевании каучука и резиновых смесей (в кДж/кг) разогрев протекторной смеси — 0,36 пластикация НК — 0,15 изготовление протекторной резиновой смеси — 0,16. [c.117]

Результаты испытаний протекторной резиновой смеси [c.73]

Рис. 46. Прочность связи между протекторной резиновой смесью и каркасом в зависимости от величины удельной поверхности, полученной при шероховке

Было замечено влияние величины загрузки камеры резиносмесителя на стабильность свойств протекторной резиновой смеси. Варьирование объема загрузки от 480 л до максимально возможной (550 л) при прямом и обратном порядке загрузки ингредиентов показало, что наилучшее качество смешения протекторных смесей достигается при увеличении загрузки резиносмесителя с 480 до 530 л. [c.364]

Зависимость свойств протекторной резиновой смеси и резины от содержания олигомера [c.356]

Способ не имеет основного недостатка обратного модифицированного режима смешения й может применяться для любых видов рецептов с высоко- и низкодисперсными видами технического углерода в основном на тихоходных резиносмесителях. Например, для протекторной резиновой смеси, содержащей, как указано в табл. 2.3, высокоактивный технический углерод ПМ-ЮО и достаточно большое количество мягчителей, разработанный способ позволяет получить качественные смеси при увеличенной на 18,6 % загрузке тихоходного резиносмесителя РС-250-20 по режиму, приведенному в табл. 2.6. Применение способа смешения с вводом каучука частями позволяет регулировать на стадии смешения состав фаз путем ввода в один или два каучука технического углерода эти каучуки обогащаются наполнителем, а добавляе.мый остаток каучука обычно получает меньшее количество технического углерода, т. е. обеднен наполнителем. Это сказывается на свойствах резиновых смесей и вулканизатов, что иллюстрируется данными табл. 2.7 на примере протекторных смесей приведенного выше состава. Ввод в конце цикла изопренового каучука [c.51]

На рис. 4.6 приведена зависимость сопротивления разрыву, сопротивления раздиру и удельной (характеристической) энергии раздира от продолжительности вулканизации при 143° С протекторной резиновой смеси из НК разной пластичности. Показатели [c.224]

Результаты расширенных испытаний протекторной резиновой смеси автопокрьппки 165/70Р-13 и вулканизатов на ее основе, содержащих различные количества олигомеров, представлены в таблице 6.4. [c.352]

По новой технологии протекторные резиновые смеси, а иногда и каркасные, готовят в две стадии с применением резиносмесителей [c.411]

Протекторные резиновые смеси на основе СКС обладают невысокой клейкостью, которая в процессе длительного хранения еще снижается, поэтому целесообразно изготавливать двухслойные протекторные ленты, состоящие из профилированной протекторной резины, сдублированной с тонким слоем прослоечной (брекерной) резины из НК. Клейкость резин из НК снижается при хранении гораздо медленнее, чем резин из СКС. Дублирование сразу после изготовления еще не остывших резин из СКС и НК позволяет получать высокую прочность связи между ними мало меняющуюся во времени. [c.59]

Листовая протекторная резиновая смесь по составу и свойствам не отличается от профилированной протекторной резиновой смеси. [c.64]

Первое направление разработано группой з еных Ярославского технологического института [409, 410] и связано с так называемой порошковой технологией. От традиционной технологии она принципиально отличается тем, что каучук берется для резиносмешения в виде мелкодисперсного порошка (1-Змм). Разработанная технология измельчения каучука требует расхода энергии почти в два раза меньше чем его грануляция. Далее, в смесителях плужного или планетарно-шнекового типов получаются порошкообразные композиции на основе измельченных каучуков. При этом расход энергии на 1 тонну такой композиции составляет всего 5-8 квт/ч. Затем следует стадия гомогенизации массы такой порошковой композиции и диспергирования ингредиентов в смеси в обычных резиносмесителях периодического или непрерывного типов. В резиносмесителях периодического типа эта стадия занимает 2-3 минуты. За такое короткое время резиновая смесь не нагревается выше 100 °С, что позволяет вводить в смеситель все ингредиенты, то есть резиновую смесь готовить в одну стадию. При этом отпадает необходимость введения в резиновые шинные смеси большого количества мягчителей и появляется возможность изготовления протекторных резиновых смесей с пониженным индукционным периодом, но позволяющих получать протектора с очень хорошим комплексом эксплуатационных свойств. [c.391]

К—коэффициент, учитывающий вытяжку протектора при его наложении и затраты протекторной резиновой смеси на образование выпрессовок, равный 1,05—1,15. [c.164]

Иллюстрируем описанную картину примером приближенного анализа течения протекторных резиновых смесей в области слабо расчлененного рисунка прессформ [c.275]

Относительно малодеформируемые прорезиненные слои корда (брекер, каркас) выполняют роль оболочки, раздутой под давлением ро, которое они передают от варочной камеры или диафрагмы к протекторной резиновой смеси, рассматриваемой как упруго-вязкий материал. Уравнение состояния последнего получается при сочетании запаздывающей упругости [элементы Фойгта — Кель- [c.275]

В маслостойкие протекторные резиновые смеси для шин катков, используемых для уплотнения горячих асфальтов, вводят 20— 25 масс. ч. белой сажи марки БС-120В и 0,3—2,0 масс. ч. органо-силоксановой жидкости ПМС-400. В таких резинах не рекомендуется применять наирит и другие маслостойкие каучуки, так как в этом случае снижается крепление протектора к брекеру из резин на основе НК и СКИ-3. [c.62]

Замена ранее существующих методов оперативного контроля по кольцевому модулю, твердости и плотности методом виброреометрии привело к повышению точности отбраковки заправок резиновых смесей, не удовлетворяющих нормам контроля, с 40—70 до 95—99%. Это обеспечило резкое сокращение поступления в производство шин резиновых смесей низкого качества. Обобщенный показатель качества протекторных резиновых смесей увеличился для шин 260—508Р на 5,8% для шин 320—580Р на 4,1%, для шин 165/80Р—13 — на 1,5%. [c.165]

Специально для шинной промышленности на ОАО "Нижнекамскнефтехим" был налажен выпуск изопренового каучука СКИ-ЗШ (таблица 2.3 ), характеризующийся содержанием геля не более 5%, имеющий пониженную вязкость по Муни в сравнении с СКИ-3 1 группы, и, что очень важно, повышенную пластичность. Разброс показателей по каучуку СЮ1-ЗШ при использовании его в шинной промышленности в среднем оказался в три раза меньше, чем для СКИ-3. Замена СКИ-3 на СКИ-ЗШ в рецептуре протекторных резиновых смесей грузовых шин позволяет сократить по времени обе стадии двухстадийного процесса резиносмешения, а более высокие физико-механические [c.21]

В японской заявке [61] предлагается для получения протекторной резиновой смеси использовать смесь из 60-90 частей СКС и 10-40 частей полимера норборнена, 80-250 частей углеродной сажи с удельной поверхностью по адсорбции азота >350 м г и 80-250 частей масла. Если содержание сажи менее 80 частей, то гистеризисные потери малы и соответственно ухудшается сцепление шины с дорогой. При содержании же сажи более 250 частей ухудшается перерабатываемость смеси и сопротивление скалыванию резин. [c.107]

Так, например, при пластикации натурального каучука средняя величина р, приходящаяся на 1 пог. см длины валка, равна 370—400 кг см, при приготовлении протекторной резиновой смеси 560—600 кг см и подошвенной смеси 1 100 кг1см. [c.112]

Опубликованы, однако, данные, показывающие, что хранение протекторной резиновой смеси из НК в течение четырех лет не вызывает существенных изменений физико-механических свойств получаемых вулканизатов. Не наблюдается также заметного изменения скорости вулканизации хранившихся смесей. Данные об изменении пластоэластических свойств смесей не опубликованы, но поскольку испытывавшиеся смеси подвергались вальцеванию перед вулканизацией, а скорость вулканизации практически не менялась, можно полагать, что они не были подвулка-низованы. [c.81]

При отработке спецификации необходимо учитывать вытяжку резиновых заготовок при наложении на каркас восстанавливаемой покрышки и соответственно корректировать их размеры. Величина вытяжки и соответственного уменьшения калибров прослоечной и протекторной резиновых смесей составляет обычно от 5 до 15%. При опрессовке покрышки в процессе вулканизации наблюдается дополнительное уменьшение толщины возобновляе- [c.160]

Эта операция разделяется на балансировку покрышек, вставку в них варочных камер и нанесение на поверхность покрышки саже-тальковой смазки для улучшения растекания протекторной резиновой смеси в прессформе. [c.175]

СКД = 50 20 30) с применением ускорителей биссульфен-амидного типа или Л ,Л/ -дитиодиморфолина. Наиболее низкая прочность связи наблюдалась в случае протекторной резиновой смеси с комбинацией моносульфенамидного ускорителя (сульфенамид Ц) и дифенилгуанидина это является результатом сокращения периода сохранения вязкотекучего состояния смеси в начальной стадии вулканизации [55]. [c.40]

Зависимость между давлением прессования ро и временем Тобщ заполнения полости рисунка прессформы протекторной резиновой смесью при различных [c.275]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология