Длина текущая

Суммирование ведется по всем участкам пути из Л в корень ДТ — длина г-го участка (нумерация ведется от Л к корню) I — длина текущей части участка. Подынтегральная функция для прямого и криволинейного участка различна [c.32]

Длина текущей дуги [c.122]

I, 0 — соответственно текущая длина реактора и точка ввода индикатора L — длина реактора от точки ввода индикатора до точки отбора пробы, ж т — время. [c.50]

При этих допущениях математическую модель рассматриваемого процесса можно представить системой уравнений материального и теплового балансов для элементарного объема трубчатого реакторного устройства. С этой целью выделим элементарный объем трубы, заполненный катализатором, на расстоянии от I до / + (И. Обозначим массовый поток кислородсодержащего газа с плотностью у г и теплоемкостью через Fo, текущую концентрацию кислорода в нем — С, содержание кокса на катализаторе — р, насыпную плотность катализатора — у, теплоемкость его —с,,, долю свободного объема в слое — е, сечение трубы — 8, температуру процесса — Т, скорость реакции, измеренную по кислороду и отнесенную к единице реакционного объема — ю, соотношение скоростей реакции по кислороду и коксу — Р, тепловой эффект реакции (положителен для эндотермического процесса) — д, коэффициент теплопередачи через стенку — к- , поверхность трубы на единицу длины ее слоя — 5 01 температуру наружного воздуха — Гн. [c.306]

Обозначения Т, Гщ, Го — температуры слоя, на входе в слой и начальная с, Сщ, Со — соответствующие значения концентрации реагента в газовой смеси в слое на входе и начальное ц — линейная скорость потока газовой смеси, отнесенная к полному сечению слоя W T, с) —скорость химической реакции АГа — адиабатический разогрев смеси при полной степени превращения I, L —текущая и общая длина слоя катализатора Я — эффективный коэффициент продольной теплопроводности слоя Сел — средняя объемная теплоемкость слоя катализатора Ср — средняя объемная теплоемкость реакционной смеси е — пористость слоя катализатора у = = Ср + Ссл D — эффективный коэффициент диффузии реагента в газовой смеси. Эта модель удовлетворительно описывает процессы в адиабатическом слое катализатора при таких предположениях градиенты температур внутри зерен катализатора незначительны химические процессы па внутренней поверхности зерен и диффузионные процессы внутри пористых зерен квазистационарны по отношению к процессам переноса в газовой фазе процессы межфазного тепло- и массообмена настолько интенсивны, что температура и. концентрация реагента в твердой и газовой фазе неразличимы. [c.100]

Выразим время пребывания ах через текущий объем, считая, что перепад давления по длине реактора пренебрежимо мало влияет на линейную скорость потока. В том случае, когда приходится иметь дело с превращением при больших перепадах давления, следует условно разделить реакционную трубку на более малые участки, чтобы на каждом из них можно было бы пренебречь перепадом давления пли характеризовать давление некоторой средней величиной. [c.65]

I — текущая длина реактора, м [c.38]

Конструкция аммиачных конверторов должна предусматривать защиту катализатора во время текущих профилактических ремонтов. Текущая профилактика часто производится одновременно в верхней и нижней части конвертора, поэтому важно, чтобы на всех стадиях работы поддерживался предупредительный подпор газа, проходящего-через катализатор. Верхний и нижний конды вставного элемента нельзя открывать одновременно. Для перекрытия открытых концов труб могут быть использованы различные резиновые пробки или надувные камеры. На многих конверторах Ай-Си-Ай предусмотрены специальные герметизирующие диски. Вставной патрон может быть удален из сосуда под давлением после того, как все открытые концы будут закрыты и плотно присоединен шланг для ввода азота. Существенно, чтобы шланг был достаточно длинным и оставался закрепленным в течение операции подъема, и чтобы это не могло загрязнить любую соседнюю установку. [c.211]

Периодическое коксование в кубах применяется для переработки нефтяных остатков с 20-х годов текущего столетия. Сущность его заключается в следующем. В куб (горизонтальный стальной барабан диаметром 2,2—4,3 и длиной 10—12,7 м) загружают сырье и нагревают до 445—460 °С. Высокая температура и длительное пребывание сырья в кубах способствуют его коксованию. В конце цикла коксования проводят подсушку кокса с целью максимального удаления летучих веществ. Дистилляты и газы отводят из куба непрерывно и разгоняют. После охлаждения из куба выгружают кокс. Из-за ряда недостатков [167] этот способ не перспективен. В США уже к 1966 г. доля коксования этого вида снизилась почти до нуля. Такая же тенденция наблюдается и в СССР, хотя в настоящее время в кубах еще продолжают получать до 20% электродного кокса. [c.79]

Рис. 5.10. Зависимость критического теплового потока от весового паросодержания на выходе для воды при давлении 1,02 атм, текущей по трубам круглого сечения, имеющим различные отношения длины к диаметру

Зона IV образует смешанный круговой путь теплоты сначала по дереву, а затем по теплоизоляционному материалу. Ширина этой зоны —с. Интегрирование уравнения (3.35) выполняется в пределах от с до g. Для вычисления длины кругового пути по дереву и теплоизоляционному материалу можно воспользоваться тем, что длина дуги окружности равна произведению радиуса на величину центрального угла. На рис. 3.23, б зона IV показана в увеличенном масштабе. Длина кругового пути в изоляционном материале изменяется от О при г = с до N M при г = g. Размер текущей дуги NM = га = г ar os (с/г). Длина кругового потока в дереве изменяется от P"N" при г = с до P N при г = g. Длина текущей дуги PN = г (я/2 — а) — г ar sin (с/г). Теперь можно написать выражение для теплопроходимости зоны IV [c.115]

Отсюда следует, что при малых Не, так же как и для упомянутых в предыдущем разделе задач, для которых были получены аналитические решения (например, течение внутри труб, обтекание шара), перепад давления на единицу длины в зернистом слое прямо пропорш онален средней скорости по- тока й а вязкости ц текущей жидкости или газа, обратно пр -пордионален квадрату определяющего размера. частиц слоя [c.33]

I — полная длина аппарата и Р — коэффивд нтъ перемешивания и массо-обмена между фазами gi — отношение массовых потоков I компонента и сырья V — отношение текущего и полного объема реактора V — линейная скорость О — диаметр 5 — поверхность фаз в единице объема аппарата е — доля объема плотной фазы ви — общая скорость расходования компонента . [c.144]

Суммарная скорость радикально-цепного процесса и кинетическая длина цепи, фактически определяющие выход при данных физико-химических условиях, зависят от скоростей реакций зарожде ния, развития и обрыва цепи (см. гл. И). Скорость реакций зарождения цепи обычно можно регулировать подбором инициатора, температуры и других экспериментальных условий. Скорость реакций обрыва цепи не поддается прямому контролю, поэтому такие реакции являются серьезным ограничением процессов, текущих по радикально-цепному механизму. Реакции обрыва цепи (почти всегда реакции рекомбинации и диспропорционирования радикалов) имеют высокие константы скорости, вследствие чего интервал времени между инициированием и обрывом цепи невелик ( 1 с). Если в течение такого короткого времени происходит больщое число стадий развития цепи, то, очевидно, это является результатом малых концентраций радикалов (их встречаТимеет значительно меньшую вероятность, чем встреча радикала и молекулы), а также результатом особенностей протекания реакций развития цепи. Количественно эти особенности, а также конкуренция между реакциями описываются на основании данных о равновесиях и константах скорости этих реакций. [c.139]

Необходимо подчеркнуть, что при представлении свойств сплошной среды (а параметры М- и С-элемента являются макрофакторами, отображающими эти свойства) параметры модели должны содержать форм-фактор рассматриваемого элементарного слоя полимера, который для данного случая имеет размерность длины. Таким форм-фактором является текущий размер толщины слоя б. [c.304]

Обозначения Г, Г х, То - температуры слоя, на входе в слой и начальная с, Свх> Со соответствующие значения концентрации реагента в газовой смеси в слое, на входе и начальное и - линейная скорость потока газовой смеси, отнесенная к полному сечению слоя W T, с) - скорость химической реакции ДГад - адиабатический разогрев смеси при полной степени превращения I, L -текущая и общая длина слоя катализатора X - эффективный коэффициент продольной теплопроводности слоя - средняя обммная теплоемкость слоя катализатора Ср - средняя объемная теплоемкость реакционной смеси е -пористость слоя катализатора у = Ср + Сел D - эф ктивный коэффициент диффузии реагента в газовой смеси. [c.309]

Ha o с консольным валом, сконструированный фирмой The R. S. or oran o. для перекачивания серной кислоты, показан на рис. 27. Конструкция насоса устранила проблему текущего ремонта нижних подшипников вала. Эти подшипники заключены в стакан 7 из углеродистой стали, расположенный выше уровня контакта с перекачиваемой кислотой. Насос имеет только одно торцевое уплотнение 3 вала 6, которое служит для устранения загрязнения и попадания влажного воздуха в насос, а также выхода паров из насоса. Корпус насоса (диаметром 300 мм) и рабочее колесо выполнены из нержавеющей стали. Диаметры всасывающего и нагнетательного патрубков равны соответственно 127 и 152 мм. Скорость вращения вала 1750 об1мин при мощности электродвигателя 22 кет. Насос имеет производительность 270 м 1ч по кислоте при напоре 18 м. Длина консольной части вала составляет 457 мм. Помимо серной кислоты насосы подобной конструкции используются для работы с жидким 80з, фосфорной кислотой и расплавленной серой [60]. [c.51]

С Со —текущая и начальная концентрации, мол. доли Т, — текущая и начальная температуры, °К — температура кладо-агента, °К о эф,, — эффективные коэффициенты радиальной и продольной диффузии, м 1сек Я эф.,Лэф.—эффективные коэффициенты радиальной и продольной теплопроводности, ккал-м X хсек -град а — общий коэффициент теплопередачи через стенку трубки от слоя катализатора к охлаждающей среде, ккал- -сек- X X град I — радиус и длина трубки, м г, I — текущие радиус и длина трубки, м V — скорость газа (в расчете на нормальные условия), м1сек Ср—теплоемкость газа, ккал-м -град Qp — тепловой эффект реакции, ккал моль X, 0) — кинетическое уравнение Хц, 00 — степень превращения и безразмерная температура на входе в реактор. [c.485]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология