Массовый поток

Франк-Каменецкий [64] предложил приближенный метод расчета диффузионного потока к химически реагирующей поверхности (метод равнодоступной поверхности), согласно которому массовый поток в присутствии химической реакции выражается через диффузионный поток без химической реакции [c.272]

Массовый поток примеси перед разрывом равен массовому потоку примеси за ним [c.306]

Форма (f + h)dx — s + b)de имеет смысл массового потока примеси. Подставим в интеграл от этой формы вдоль траектории тыла оторочки, входящей в контур Г, условие баланса (10.35) на тыле. Получим, что этот интеграл равен нулю. Физический смысл этого фактора состоит в том, что через тыл оторочки не происходит перетока активной примеси. Поэтому интеграл от формулы по отрезку (О, 0) ( о( )> ) равен интегралу по отрезку (О, 0) (О, 1), не зависит от времени и является первым интегралом движения [c.313]

Таблица 6.2. Расчет массового потока к химически реагирующей сфере

На практике аппараты, в которых протекает процесс, теплопроницаемы, и, следовательно, движущийся массовый поток будет совершать теплообмен с окружающей средой. Часто к аппарату [c.52]

В уравнениях (10-32) и (10-33) индекс к указывает на конечные, температуры и концентрацию (на выходе из аппарата). Уравнения справедливы для мольных и массовых потоков. [c.153]

С — массовый поток, кг/ч или кг/сек] к — энтальпия, ккал/моль к — число компонентов [c.192]

При выводе граничных условий (3.6)-(3.8) предполагалось, что в подводящих и отводящих трубопроводах массовый поток трассера определяется только конвективным членом уравнения (3.1). Это справедливо, когда концентрация трассера в сплошной и дисперсных фазах на входе в колонну постоянна, т. е. градиенты концентраций со стороны подводящего трубопровода равны нулю. Данное условие почти всегда выполняется. [c.149]

Соответственно массовый поток определяется законом Фика [c.169]

Рассмотрим массо- и теплообмен в противоточной колонне без продольного перемещивания (идеальное вытеснение) для малых массовых потоков, когда изменением скоростей потоков и поверхности контакта фаз по высоте колонны можно пренебречь. [c.218]

Пусть на поверхности движущейся твердой сферы протекает необратимая реакция разложения первого порядка. Обозначим концентрацию компонента в потоке через q, а на поверхности сферы через j. Массовый поток к поверхности сферы [c.260]

Экстрактив и хемосорбент диффундируют навстречу друг другу. Для быстропротекающих реакций концентрации С1 и С2 в зоне реакции Р - Р равны нулю. В рамках пленочной теории рассматривается стационарный массоперенос, и массовые потоки в каждой из зон равны [c.266]

Анализ скоростей тепло- и массопередачи более сложен, поскольку перенос происходит не только в направлении общего массового потока, но и в других направлениях. Применяя закон сохранения к теплопередаче, находим, что суммарная скорость накопления тепла равна сумме отдельных скоростей накопления за счет [c.242]

Из этого уравнения следует, что общее накопление массы равно сумме отдельных накоплений массы за счет диффузии, массового потока и химической реакции. Если же стадией, определяющей скорость процесса, является массопередача какого-нибудь одного компонента, то остается только одно уравнение, подобное уравнению (VHI, 6). [c.244]

В осевом направлении теплопередача посредством теплопроводности и массопередача диффузией обычно незначительны так же, как и массовый поток в радиальном направлении. В этом случае предыдущие уравнения принимают вид [c.244]

Решение. Предварительно предположим, что максимальная температура (871 °С) достигается на выходе и что теплоноситель охлаждается до 889 С, Указанные предположения не являются ограничительными, но значительно помогают в выборе скорости массового потока. В соответствии с этим общий тепловой баланс имеет следующий вид [c.278]

Массовый поток сырья, т/ч 48,4 46,4 45,7 48,3 45,4 [c.108]

Массовый поток катализатора, т/ч Условная глубина превращения 99,6 95,8 99,1 99,1 95,6 [c.108]

В каналах пористой мембраны при 7Сп<1 возникают потоки компонента вследствие концентрационной диффузии, а также массовые потоки в результате фильтрационного переноса и скольжения. [c.63]

Газ в напорном и дренажном каналах может двигаться прямотоком, противотоком и перекрестным током. Варианты организации потоков представлены на рис. 5.1. Массовые потоки в мембране и пористой подложке ориентированы по нормали к поверхности мембраны. [c.157]

М — массовый поток распределяемого компонента [c.42]

Средние массовые потоки пара в верхней Оц н нижней Оц частях колонны соответственно равны [c.127]

Принимаем средний массовый поток пара в колонне О равным полусумме Сп и С [c.131]

Здесь W — удельный массовый поток твердых частиц через поверхность раздела в одном направлении. Его необходимо отличать от суммарного потока через поверхность раздела, который равен нулю, и можно, видимо, лучше трактовать как интенсивность обмена масса твердых частиц, перенесенная в единицу времени через единицу поверхности раздела. [c.280]

Аналогичное обследование (6] показало, что соатношения массовых потоков жидкости и пара в укрепляющей и отгонной частях колонны резко различаются и соста вляют соответственно 0,8—0,9 [c.272]

Особенности первоначальных теорий таковы. Кишиневский [16, 17] предполагает, что перенос вещества осуществляется, главным образом, массовым потоком (т. е. турбулентной диффузией) и считает коэффициент турбулентной диффузии Dt не зависящим от расстояния у до границы раздела фаз. Это равносильно допущению, что поверхность раздела фаз не гасит турбулентность. Между тем это не так. В случае твердой поверхности раздела гашение хорошо -изучено и известна зависимость Dt(y). Для границ жидкость — жидкость и жидкость — газ поверхностное натяжейие, как правило, также обеспечивае.т доста- точную прочность поверхности. Поэтому и для этих систем предположение о независимости коэффициента турбулентной диффузии от расстояния, безусловно, неправильно. Коэффициент же массопередачн оказывается чувствительным к закону изменения Dt(y) [см. ниже уравнение (16.8)]. [c.173]

Существование в вязком подслое турбулентных пуЛ1>саи.ий и их постепенное затухание с приближением к межфазной границе имеют принципиальное эваче-, ние для проблемы массопередачн, особенно в тех случаях, когда процесс массо-пгредачи лимитируется переносом в жидкой фазе. Действительно, поскольку а жидкостях коэффициент молекулярной диффузии обычно значительно меньше коэффициента кинематической вязкости, турбулентные пульсации, несмотря на свое достаточно быстрое затухание в вязком подслое, дают заметный вклад в массовый поток вещества к границе раздела фаз. Влияние пульсаций на массоперенос становится пренебрежимо малым лишь в пределах так называемого диффузионного подслоя, толщина которого для жидкостей мала по сравнению. с толщиной вязкого подслоя. Скорость межфазного массообмена существенно зависит от характера изменения эффективного коэффициента турбулентной диффузии Pt вблизи межфазной границы. Если предположить, что функция Dt (у) достаточно хорошо описывается первым членом разложения в ряд Тейлора [c.177]

Наименьшей ячейкой мембранного массообменного устройства является мембранный элемент, состоящий из напбрного и дренажного каналов, разделенных селективно-проницаемой перегородкой. Тип элемента определяется геометрией разделяющей поверхности (плоские, рулонные, трубчатые, волоконные) и организацией движения потоков газа (прямо-и противоточные, с перекрестным током, с рециклом разделяемой смеси и т. д.). Напорный канал элемента плоского типа образован селективно-проницаемыми стенками, ориентированными горизонтально или вертикально. В элементах трубчатого типа напорный канал ограничен внутренней поверхностью одной трубки или наружной поверхностью нескольких соседних трубок. Разделительная перегородка обычно состоит из собственно мембраны, пористой подложки и конструктивных деталей, обеспечивающих механическую прочность и жесткость. Массовые потоки в мембране и пористой подложке ориентированы по нормали к разделяющей поверхности. [c.10]

Через теп 18проницаемый й совершающий работу элемент процесса с источником теплоты движется массовый поток. Расстановка математических знаков произведена в соответствии с направлением движения теплоты и совершения работы. [c.52]

Рассматривается конвективный массо- и теплоперенос при малых и средних значениях Ке для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо- и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей эрости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены гранр цы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фaJ0выx сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. Закономерности массо-и теплопереноса при лимитирующих сопротивлениях сплошной и дисперсной фаз и общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений рассмотрены в разделах 4.2—4.4. [c.168]

Ширадзука и Каваси [345] рассчитали массовый потока на сферу при больших 5Ь и Ре в приближении диффузионного пограничного слоя, определяя поле скоростей вокруг сферы из выражений щя функции тока (1.114). На рис. 4.22 приведена зависимость Ум=5Ь/5Ь от и, вычисленная при больших значениях Ре по данным работ [341, 344, 345]. Если в стоксовом режиме обтекания массо- и теплообмен в псевдопластических средах протекает быстрее, а в дилатантных медленнее, чем в ньютоновских жидкостях, то при больших значениях критерия Ке наблюдается обратный эффект. Напомним, что аналогичным образом ведет себя и коэффициент сопротивления (см. раздел 1.4). [c.217]

I — полная длина аппарата и Р — коэффивд нтъ перемешивания и массо-обмена между фазами gi — отношение массовых потоков I компонента и сырья V — отношение текущего и полного объема реактора V — линейная скорость О — диаметр 5 — поверхность фаз в единице объема аппарата е — доля объема плотной фазы ви — общая скорость расходования компонента . [c.144]

Процессы разделения в мембранах как правило изотермичны, поэтому термодиффузионный поток и массовый поток за счет теплового скольжения исключаются. Давление в напорном канале мембранного элемента ограничено условием /(п>1, поэтому градиенты давления обычно невелики, следовательно, бародиффузионный поток и гидродинамическое скольжение [9] также несущественны. [c.64]

Для укрепляющей части идеального каскада общее уравнение материального баланса, связываюшее массовые потоки верхней (Л -й) и (п+1)-й ступеней каскада, имеет вид (см. рис. 6.6) [c.207]

Здесь М — массовый поток распределяемого компо нента из газовой фазы в жидкую во всем аппарате Обычно в качестве исходных данных при проектиро ваини задаются расход и состав исходной смеси конечная концентрация разделяемой смеси или сте пень извлечения распределяемого компонента, на чальный состав абсорбента или экстрагента. Тогда [c.43]

Из урав1нения (1.2) следует, что условием отсутствия массового Потока будет [c.7]

Диффузия и теплопередача в химической кинетике (1987) -- [ c.25 , c.196 ]

Растворение твёрдых веществ (1977) -- [ c.19 ]

Диффузия и теплопередача в химической кинетике Издание 2 (1967) -- [ c.25 , c.196 ]

Физиология растений Изд.3 (1988) -- [ c.318 ]

Введение в мембранную технологию (1999) -- [ c.24 , c.212 , c.214 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология