Адиабатический разогрев

Поскольку адиабатический разогрев смеси при полном превращение не превышает заданных ограничений по температуре, то был принят реактор без промежуточного теплообмена. Интегрирование системы уравнений (VII.33) производили с начальными условия.ми С, = 0,316 С г = 0,679 Т = 290, 300 и 310° С. [c.286]

Технологическая схема состоит из одного аппарата. После стадии МЭА-очистки газ подогревают и направляют в реактор, содержаший никелевый катализатор (реактор метанирования на рис. 6.42). Так как содержание СО мало и адиабатический разогрев составляет лишь несколько десятков градусов, используют однослойный реактор. В очи-шенном газе, поступаюшем на синтез аммиака (синтез-газе), содержание СО не должно превышать 20-10 об. долей (20 ррш - миллионных долей). Суммарное содержание метана (непреврашенного и образовавшегося в результате метанирования) в синтез-газе составляет до 1%. [c.407]

Здесь й = Н/у — максимальный адиабатический разогрев й—тепловой эффект реакции. [c.339]

Это выражение можно упростить, вводя адиабатический разогрев (для полного превращения А) [c.241]

Обозначения Т, Гщ, Го — температуры слоя, на входе в слой и начальная с, Сщ, Со — соответствующие значения концентрации реагента в газовой смеси в слое на входе и начальное ц — линейная скорость потока газовой смеси, отнесенная к полному сечению слоя W T, с) —скорость химической реакции АГа — адиабатический разогрев смеси при полной степени превращения I, L —текущая и общая длина слоя катализатора Я — эффективный коэффициент продольной теплопроводности слоя Сел — средняя объемная теплоемкость слоя катализатора Ср — средняя объемная теплоемкость реакционной смеси е — пористость слоя катализатора у = = Ср + Ссл D — эффективный коэффициент диффузии реагента в газовой смеси. Эта модель удовлетворительно описывает процессы в адиабатическом слое катализатора при таких предположениях градиенты температур внутри зерен катализатора незначительны химические процессы па внутренней поверхности зерен и диффузионные процессы внутри пористых зерен квазистационарны по отношению к процессам переноса в газовой фазе процессы межфазного тепло- и массообмена настолько интенсивны, что температура и. концентрация реагента в твердой и газовой фазе неразличимы. [c.100]

Отмеченные во вводной части проблемы возникают и в реакторах санитарной очистки отходящих газов, когда содержание органики в них оказывается выше критической концентрации. В этом случае адиабатический разогрев в зернистом слое катализатора может привести к его дезактивации. Для обеспечения условий более благоприятного течения отмеченных реакций нами, как уже отмечалось, были предложены принципиальные варианты конструкции вихревого реактора-теплообменника, в которых, кроме температурного окисления кислородом воздуха, в качестве катализатора может быть использована как внутренняя поверхность стенки собственно материала труб или специально нанесенные на нее катализаторные покрытия, так и газообразная или жидкая фазы. [c.127]

Условия в описываемой жидкофазной реакционной системе очень близки к критическим состояниям реагентов (пропилен и бензол). Теплофизические показатели (например, теплота образования и теплоемкость) для условий реакции в основном неизвестны, и их точная оценка затруднительна. Авторы проверяли, насколько хорошо оцениваются теплофизические свойства при моделировании промышленного реактора для получения кумола, а затем сравнивали адиабатический разогрев по модели с наблюдаемым на опыте [c.291]

Абсолютное давление на де (ат) вхо- 250,0 Расход газа по байпасу (нм /ч) Адиабатический разогрев ( С) 0.0 1697,68 [c.191]

В -безразмерный адиабатический разогрев В = [c.120]

Динамика режима адиабатического реактора и реактора с теплообменом при отравлении катализатора была исследована теоретически и экспериментально [206, 207]. При этом полагали, что катализатор дезактивируется ядом, содержащимся в реакционном потоке. Расчеты были проведены по динамической модели (уравнения (3.105)-(3.109)) с учетом продольной диффузии и теплопроводности. Кинетику реакции описывали выражением Лэнгмюра- Хиншельвуда. Были выделены три стадии процесса. Вследствие быстрого распространения яда потоком газа непосредственно после ввода яда быстро устанавливается квазистационарное состояние концентрационного профиля. Затем катализатор нагревается, и профили концентраций, активности и температуры изменяются более медленно. На этой стадии процесса температура в слое может превышать адиабатический разогрев в стационарном режиме. [c.153]

Процесс в контактном аппарате можно представить графически подобно рис. 107. В слоях катализатора происходит реакция и адиабатический разогрев газа за счет теплоты реакции, а в трубках теплообменников — охлаждение газа. Теплообмен происходит по принципу противотока, т. е. самый холодный газ охлаждает продукты реакции перед последней ступенью контактирования. Более полное использование теплоты реакции с понижением температуры до конечной температуры /к< з (температура зажигания) производится во внешнем теплообменнике (на рис. 108 он не показан). В крупномасштабных производствах, включающих контактные аппараты диаметром до 18 м, установка внутренних теплообменников, состоящих из тысяч труб, значительно усложняет конструкцию и затрудняет обслуживание, в частности смену прогоревших труб. Поэтому применяют контактные аппараты, включающие 4—6 слоев катализатора и выносные теплообменники после каждого слоя (см. ч. П, гл. IV). [c.242]

Наиболее часто применяется следующая принципиальная схема каталитической очистки (рис. 6.65, а). Очищаемые газы, пройдя отбойники и циклоны для отделения конденсата и взвешенных частиц, захваченных газовым потоком, нагреваются в рекуперативном теплообменнике 2 до температуры реакции и направляют в реактор 1. Очищенные газы охлаждаются в теплообменнике 1 и выбрасывают в атмосферу. Автотермическое проведение процесса возможно при содержании горючих примесей 5—10 г/м (адиабатический разогрев таких смесей А = 150 300 град). При меньшем содержании окисляемых при- [c.440]

Однако, поскольку тепловой эффект гидрирования фенола в циклогексанон составляет 147 кДж, адиабатический разогрев даже при таком избытке водорода может быть значительным. При этом кинетика процесса такова, что основное количество тепла выделяется в первых по ходу газа слоях катализатора Охлаждение трубок реактора кипящей водой позволяет отвести тепло реакции но и в этом случае при работе с неразбавленным палладиевым катализатором ввиду его высокой активности не удается избежать перегревов. Перепад температуры по длине катализаторной труб- [c.93]

Адиабатический разогрев = Qp / p показывает, на [c.98]

По мнению некоторых исследователей, конверсию метанола можно повысить, практически без потерь селективности, если слой катализатора секционировать. Наибольший эффект был получен при использовании многослойных или секционированных реакторов с компактным (ненанесенным) катализатором. Применение системы из нескольких слоев серебра, обладающего высокой теплопроводностью, по-видимому, позволяет в значительной мере уменьшить адиабатический разогрев. [c.57]

Можно полагать, что при некоторых средних значениях С, р, Т, взятых в качестве С1, рь Т,, эти формулы дадут достаточно точное представление С, р, Т. В качестве таких средних значений можно, например, выбрать С1 = С( 12, р = ро/2, Г1 = Г, + + АГад/2, где АТ ад — адиабатический разогрев. [c.318]

Обозначения Г, Г х, То - температуры слоя, на входе в слой и начальная с, Свх> Со соответствующие значения концентрации реагента в газовой смеси в слое, на входе и начальное и - линейная скорость потока газовой смеси, отнесенная к полному сечению слоя W T, с) - скорость химической реакции ДГад - адиабатический разогрев смеси при полной степени превращения I, L -текущая и общая длина слоя катализатора X - эффективный коэффициент продольной теплопроводности слоя - средняя обммная теплоемкость слоя катализатора Ср - средняя объемная теплоемкость реакционной смеси е -пористость слоя катализатора у = Ср + Сел D - эф ктивный коэффициент диффузии реагента в газовой смеси. [c.309]

При выжиге кокса, особенно в начальный период, температура зерна повышается в основном за счет тепловыделения на первой стадии, адиабатический разогрев которой составляет А0, = 1,692. Для А0 = 1,7 оценка х(/, по данным [157], дает величину х 0,35. Тогда задача определения границ кинетической области процесса регенерации сводится к установлению такого наибольшего змера зерна катадазатора, для которого выполняется условие / = К ку Т)10 < 0,35. Понятно, чем выше температура, тем меньше радиус зерна, и наоборот. [c.76]

Т, Гв — температура газа и катализатора соответственно Т 1) — температура исходной смеси х, х — степень превращения в газе и на катализаторе а , — коэффициенты тепло- и массообмена кск — теплопроводность скелета катализатора 5у — удельная поверхность межфазного обмена V — линейная скорость газового потока Ср, Ск — теплоемкость газовой смеси и катализатора ДГад — адиабатический разогрев реакционной смеси при полной степени превращения. [c.133]

Расход смеси 40 м /с расход углеводорода 22 л/ч адиабатический разогрев смеси 37,6°С . чинейная скорость 0,46 м/с длительность цикла 20 мин. Стрелки указывают направление фильтрации смеси и—4 — <1 — <4 = 0 5 10 и 18 мин). [c.171]

Приведем подробно пример реализации в промышленности нестационарного способа обезвре/кпвання газовых выбросов цеха пластификаторов от малых содержанта спнртов с 6—8 атомами углерода. Эти прнмеси содержатся в отходящих газах, общий объем которых 600 мУч. Рассматриваемый здесь пример отличается тем, )то технологический процесс периодический и, кроме того, в выбросную трубу поступают газы от различных стадий этого процесса. Концентрация токсичных выбросов в газах изменяется на порядок от 1 до 15 г/м Кроме того, возможно изменение нагрузки в 2 раза. Бывают такие достаточно продолжительные интервалы времени, когда концентрацпя токсичных выбросов равна нулю. Средняя температура газовых выбросов перед реактором 35°С. Адиабатический разогрев смеси при полной степени превращения [c.176]

Физические характеристики. Важнейшая характеристика процесса — адиабатический разогрев смеси АГад- Для газов, получаемых после обжига колчедана пли сжигания серы, ДГад = = 200—280°С. Это соответствует оптимальному соотношению концентраций кислорода (10—13%) и диоксида серы (7—11%). Далее будут рассматриваться также металлургические газы, содержащие 1,5—5% SO2 и 9—16% О2. Для этих газов ДГад = 45—145°С. Газы, идущие на вторую стадию двойного контактирования, имеют такой состав so = 0,6 — 1,2%, со = 5 —8%.Для них А7 ад = [c.188]

Полученное решение (IV.28) для у х) надо подставить во второе из уравнений (IV.25) и решать его с учетом граничных условий (IV.27). Для большей наглядности введем условную линейную скорость и = т/р загрузки топлива и условное время его пребывания в слое = 0. Если теплопотерь нет ( о = 0). адиабатический разогрев угля составляет АТад = ql yf . Интегрируя второе из уравнений (IV.25) вдоль аппарата от х = О до х = 1, можно оценить средний разогрев Т — = А7 ад/(1 + где = = Суд/а2 — время тепловой релаксации всего реактора. Считаем при этом плотность и удельную теплоемкость Суд насадки и топлива практически одинаковыми. Вводя для краткости записи безразмерные отношения [c.194]

Отходящие газы помимо изопентана содержали также в меньших количествах пропан и бутан, концентрация органических примесей и кислорода в отходящем газе колебалась в весьма широких пределах. При концентрации изопентана более 3% об. и высоких объемных расходах гаровоздушной среды происходил интенсивный адиабатический разогрев слоя катализатора (табл. 1.15), в связи с чем отходящий газ дополнительно разбавлялся воздухом. Изопентан на катализаторе АП-56 окисляется несколько хуже пропана и бутана, поэтому в обобщающей табл. 1.16 приведена только степень превращения изопентана. [c.29]

Использование критических режимов необходимо просчитать заранее. Потухание процесса также надо предвидеть в процессе. Например, окисление аммиака протекает на платиноидном катализаторе во внешнедиффузионном режиме. Температура газа — около 470 К, катализатора — 1170 К, следовательно адиабатический разогрев -700 градусов. Если, например, уменьшить концентрацию аммиака (уменьшить АГдд), то будет реализован низкотемпературный режим, и температура резко спадет. Но возврат к прежним условиям по концентрации аммиака не восстановит высокотемпературный режим. Для этого будет необходим предварительный разофев катализатора и другие пусковые операции процесса. [c.153]

Выражение ОрСо/Ср = АГад - адиабатический разогрев - встречалось ранее (в разд. 2.5.4). Отношение скорости реакции /-(С, Г) к исходной концентрации выразим через степень превращения X и обозначим г С, Т)/Со = г (X, Т). Соотношение [c.134]

Условия процесса и параметры модели нередко представлены в различной форме. Среди данных для реактора чаще фигурируют такие, как производительность, нагрузка, выход продукта, объем, геометрические размеры и др. В уравнениях математической модели, по которой рассчитывают процесс в реакторе, обычно используют степени превращения, условное время реакции и параметры, являющиеся комбинациями физических величин -адиабатический разогрев ДГад, параметр теплоотвода В, коэффициент изменения объема смеси и др. Требуется переход между ними. Например, заданы производительность реактора П и состав сырья (содержание основного реагента Со). Необходимо определить объем реактора Ур при заданной степени превращения X (или выходе продукта ). Расчет реактора производится по его модели, в которую входят условное время реакции т, а также Со и другие параметры в соответствующих размерностях. Производительность П связана с нагрузкой на реактор Уо, начальной концентрацией Со, степенью превращения х и стехиометрическими коэффициентами уд и соотношением П= оСо X уа/уц (если задана еще и селективность 5, то П = = ( Сох5уд/ук), откуда можно определить нагрузку на реактор Уа=Т[/УоСо / . Конечно, при расчете Уо надо соблюдать размерности и вводить необходимые коэффициенты пересчета, как было сказано выше. Зная Со и х, рассчитывают условное время [c.147]

Адиабатический разогрев аммиачно-воздушной смеси 720 фад., и чтобы обеспечить температуру процесса 850-900 °С, температура на входе в реактор должна бьггь не менее 130-180 °С. [c.238]

Содержание СО мало, и адиабатический разогрев составляет несколько десятков градусов. Это позволяет использовать однослойный реактор. В очищенном газе, поступающем на синтез аммиака, - синтез-газе - содержание СО не должно превышать 20 10 об. долей (20 рргп - миллионных долей). Суммарное содержание метана (непревращенного и образовавшегося в метанировании) в синтез-газе составляет около 1%. [c.445]

Смотреть страницы где упоминается термин Адиабатический разогрев: [c.274] [c.156] [c.84] [c.285] [c.322] [c.75] [c.93] [c.130] [c.151] [c.176] [c.202] [c.187] [c.189] [c.76] [c.5] [c.21] [c.156] [c.164] [c.60] [c.148] [c.267]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология