Перемешивание обратное

Диффузионная модель допускает, что для математического описания процесса принимается аналогия между перемешиванием и диффузией. В соответствии с этим отклонение распределения времени пребывания элементарных объемов потока в диффузной модели от распределения при идеальном вытеснении считают следствием продольного (осевого) и радикального перемешивания. Осевая диффузия происходит как по направлению, совпадающему с движением основной массы потока, так и в противоположную сторону (продольное перемешивание, обратное перемешивание), в результате чего возникают различия во времени пребывания частиц в реакторе (рис. 44). [c.117]

По одному из них дифенилолпропан суспендируют в воде и нейтрализуют раствором щелочного агента. Отфильтрованный и нейтрализованный продукт, содержащий около 40%. воды и немного фенола, растворяют в органическом растворителе при перемешивании и нагревании с обратным холодильником. Затем мешалку останавливают и, не снижая температуры, разделяют массу на два слоя водный, содержащий фенол и неорганическую соль, полученную при нейтрализации, и органический, содержащий дифенилолпропан и побочные продукты. Из органического слоя при охлаждении выделяются кристаллы дифенилолпропана, которые отделяют на центрифуге и промывают чистым растворителем. [c.112]

Экстракторы непрерывного действия с механическим перемешиванием являются примером почти идеального обратного перемешивания. Обратное перемешивание можно уменьшить, а эффективность ступени увеличить, используя сосуды с многорядными перегородками. В этом случае, однако, проектирование экстракторов с механическим перемешиванием усложняется. [c.180]

Применительно к нестационарным методам особую трудность по сравнению со стационарной и квазистационарной методиками представляет решение так называемой обратной задачи, т. е. определение коэффициента продольного перемешивания по экспериментально полученной кривой отклика. Наиболее корректно применять для решения обратной задачи методы математической статистики. [c.153]

Реакторами идеального вытеснения называются реакторы непрерывного действия, в которых осуществляются ламинарный гидродинамический режим. В них поток реагентов движется в одном направлении по длине реактора без перемешивания, обратного или поперечного перемещения. В РИВ-Н параметры, движущая сила процесса и скорость процесса изменяются по длине реактора (во времени), причем отклонение средней движущей силы от постоянного значения является максимальным (рис. 10.14а). [c.122]

Юо — критическая скорость газа в отверстиях тарелки, при которой прекращается обратное перемешивание, т. е. 0. [c.92]

Из уравнений (I, 54—I, 57) следует, что при постоянных размерах сосуда и свойствах жидкости время перемешивания обратно пропорционально произведению или пс1 ,. Скорость жидкости, вытекающей из сопла, уменьшается пропорционально квадрату диаметра сопла. Значение будет, следовательно, увеличиваться и время перемешивания сокращаться, если диаметр сопла будет увеличиваться за счет скорости вытекающей жидкости. Такое же положение имеет место и для пропеллерных мешалок. С увеличением диаметра за счет числа оборотов (при постоянном Ксц) значение возрастает, и потому при постоянном расходе мощности время перемешивания сокращается. [c.49]

Смесь 1 моля 1-нитропропана и 1 моля 85%-ной серной кислоты нагревают до 120° при перемешивании, после чего нагрев прекращают. 1 емпература самопроизвольно повышается до 128°, и смесь бурно кипит несколько минут. Затем смесь нагревают 8 час. с обратным холодильником, причем температура постепенно повышается до 140°. [c.338]

Получение требуемой величины коэффициента обратного перемешивания прежде всего зависит от геометрических и конструктивных параметров тарелки, гидродинамических условий в реакторе и его размеров, а также физических характеристик потока. Как и для N, обобщенных уравнений, пригодных для инженерных расчетов значений К, в литературе практически нет. Исключением являются прямоточные барботажные реакторы, секционированные ситчатыми тарелками. Для определения в таких реакторах [c.91]

При рассмотрении гидродинамических режимов в проточных реакторах полного вытеснения и смешения полагают, что в них отсутствует продольное перемешивание, в результате чего концентрация в сечениях, перпендикулярных направлению потока реакционной массы, постоянна. Однако создание условий в реакторах, при которых бы продольное перемешивание было сведено на нет, практически недостижимо. Например, для аппарата полного вытеснения отсутствие перемешивания может наблюдаться лишь в случае определенного соотношения между длиной и сечением реакционной зоны, при котором скорость диффузии частиц в направлении потока и навстречу ему исчезающе мала по сравнению со скоростью перемещения реакционной массы и, кроме того, турбулентные токи не дают заметного перемешивания частиц и перемещения их в направлении, обратном потоку реакционной массы. Действительно, если выделить в реакторе полного вытеснения [c.37]

МОДЕЛЬ С ОБРАТНЫМ ПЕРЕМЕШИВАНИЕМ МЕЖДУ ЯЧЕЙКАМИ [c.83]

Рис. 27. Ячеистая модель с обратным перемешиванием.

К а ф а р о в В. В. и др. Математический анализ ячеечной модели с обратным перемешиванием между ячейками.— Теоретические основы химической технологии , 1968, 2, № 1. [c.168]

К = д и — доля обратного перемешивания. Здесь Уо — полный объем системы Q — количество индикатора, введенного в систему т — среднее время. После подстановки этих величин в (IV. 15) получаем [c.85]

Рис. 29. Профиль дифференциальной функции распределения времени пребывания ячеистой модели с обратным перемешиванием прп различных числах N у = 0,5)

Введение этого условия позволяет однозначно определить долю обратного перемешивания в зависимости от числа ячеек, которыми формально может быть интерпретирован реактор промежуточного типа. Поэтому равенство (IV.28) не следует рассматривать как соотношение, с помощью которого при известном числе Ре можно определить физическое число ступеней и величину обратного перемешивания между ними в секционированных аппаратах. [c.89]

В этой главе в основном излагаются методы определения коэффициентов продольного перемешивания в приближении однопараметрической диффузионной модели. Оценены преимущества и недостатки применяемых методов. Для нестационарных методов ввода трассера (импульсного и ступенчатого) рассматриваются статистические методы решения обратных задач (определение коэффициента продольного перемешивания по экспериментально найденной кривой отклика). Приводятся формулы и графики для расчета в колоннах ограниченной высоты и в предельном случае Обсуждаются экспериментальные [c.147]

Для ячеистой модели с обратным перемешиванием выражения вероятностных характеристик распределения для i-ой ступени имеют следующий вид [1341 [c.89]

Как следует из рис. 28, максимумы дифференциальных кривых ячеистой модели по величине моды (абсцисса максимума) и плотности вероятности моды (ордината максимума) значительно отличаются от кривых диффузионной модели. Эти отклонения тем больше, чем меньше доля обратного перемешивания и число ячеек. [c.90]

На рис. 30 изображена величина процентного отклонения Да , А И з, ДФ в зависимости от числа ячеек и числа Пекле. Например, если известно Ре диффузионной модели, то, задаваясь числом ступеней N реактора, по графику (рис. ЭД) находим АФ и из равенства (IV. 35) определяем Ф. Подставляя значения Ф и А/ в (IV.28), находим величину доли обратного перемешивания К. Следует еще раз подчеркнуть, что найденные таким путем значения К ш N являются формальными и, как отмечалось выше, могут быть использованы только для адекватного перехода от диффу.зионной модели к ячеистой модели с обратным перемешиванием применительно к несекционированным реакторам (полым или с насадкой). [c.90]

Взаимодействие неоднородного профиля скоростей по сечению реактора и поперечной диффузии также приводит к эффективной продольной дисперсии потока. Это было впервые показано Тейлором, который предложил простой п изящный экспериментальный метод измерения продольного эффективного коэффициента диффузии. Рассмотрим, например, светочувствительную жидкость, текущую в ламинарном режиме через цилиндрическую трубу. Вспышка света, проходящего через узкую щель, может окрасить в синий цвет диск Ж1ЩК0СТИ, перпендикулярный к направлению потока. Если бы диффузии пе было, то этот диск превратился бы в параболоид, причем его край, соприкасающийся со стенкой трубы, не двигался бы вообще, а центр перемещался бы со скоростью, вдвое большей средней скорости потока. Однако при этом области с низкой концентрацией трассирующего вещества окажутся в непосредственной близости к поверхности, где эта концентрация высока, и благодаря диффузии эта поверхность начнет размываться. Трассирующее вещество в центре трубы будет двигаться к периферии — в область, где течение медленнее, а трассирующее вещество у стенок — внутрь трубы, где течение быстрее. В результате концентрация по сечению трубы станет более однородной и получится колоколообразное распределение средней по сечению концентрации трассирующего вещества, центр которого будет перемещаться со средней скоростью потока. Дисперсия относительно центра распределения, служащая мерой продольного перемешивания потока, будет нри этом обратно пронорциональна коэффициенту поперечной диффузии, так как чем быстрее протекает поперечная диффузия, тем меньше влияние неоднородности профиля скоростей по сечению трубы на продольную дисперсию потока. Тейлор пашел, что эффективный коэффипиеит продольной диффузии для ламинарного потока в трубе радиусом а равен 149,0. Более детальное исследование показывает, что эффективный коэффициент продольной диффузии имеет вид [c.291]

О = 0,057 0,4 л б = (3 13) 10 м Ь = 0,8 - >м 1м ч и соответствуют области, для которой характерно резкое уменьшение обратного перемешивания, т. е. К->0. [c.92]

Рис. УП1-21. Влияние обратного перемешивания газа на скорость реакции в реакторе с псевдоожиженным слоем .

Модель с обратным перемешиванием между ячей [c.176]

Возможное возникновение эффектов обратного перемешивания может быть устранено увеличением высоты слоя катализатора или уменьшением размера его гранул. Дпя подбора эффективной высоты слоя в зависимости от размера гранул катализатора и ожидаемого диапазона изменения объемной скорости подачи сырья могут быть рекомендованы графические корреляции (Я, с к> [120]. [c.91]

Рис. УП1-22. Влияние обратного перемешивания на степень превращения в реакторах каталитического крекинга различных диаметров .

Расплавленный дифенилолпропан после перегонки при 220 С в вакууме (остаточное давление 2 мм рт. ст.) током азота при 160 "С вводят в растворитель (хлорированные углеводороды, например дихлорэтан) при сильном перемешивании. Выделяющееся тепло отводится за счет испарения части растворителя пары конденсируются в обратном холодильнике. После того как весь дифенилолпропан [c.172]

Годлезский и Смит показали, что перемешивание псевдопластичных жидкостей происходит дольше, чем перемешивание ньютоновских жидкостей той же вязкости. Это и предполагалось, так как кажущаяся вязкость псевдопластичных жидкостей растет с увеличением расстояния от оси мешалки. Они также нашли, что перемешивание псевдопластичных жидкостей происходит быстрее в сосуде без перегородок, где образуются вихри. Было найдено, что время перемешивания обратно пропорционально корню квадратному от глубины вихреобразования. [c.189]

Однопараметрическая дафф/эионная модель представляет собой модель идеального вытеснения, осложненная обратным перемешиванием, следующим формальному закону диффузии. Дополнительным параметром, характеризующим эту модель, служит коэффициент турбулентной диффузии или коэффициент продольного перемешивания 0 . [c.29]

При перемешивании обратной эмульсии с нефтью происходит частичная десорбция нефтерастворимых компонентов реагента ЭС-2 с глобул воды в углеводородную жидкость. Прочность межфазных пленок ПАВ, таким образом, непрерывно снижается. Однако, несмотря на это, принципиальное значение имеет ответ на вопрос можно ли химическим или термохимическим способами разрушить искусственно созданную обратную эмульсию в условиях промысловой подготовки нефти, отделить водную фазу от углеводородной и при каких технологических параметрах процесса обезвоживания Следует еще раз подчеркнуть, что в чистом виде ЖГ (обратные эмульсии) никогда не могут достигать УКПН. [c.195]

Ацилирование метилкетонов этиловым эфиром никотиновой кислоты [15]. В трехгорлую колбу емкостью 1 я, снабженную мешалкой, обратным холодильником и капельной воронкой, помещают 0,5 моля абсолютного этилового спирта и 0,5 грамм-атома порошкообразного натрия реакцию проводят в эфире при перемешивании в течение нескольких часов [77]. Затем эфир отгоняют и к полученному этилату натрия добавляют 100—150лел ксилола и 0,5. моля этилового эфира никотиновой кислоты, после чего в реакционную смесь вводят 1,2 моля кетона с такой скоростью, чтобы температура смеси оставалась. между 45 и 60°. Когда весь кетон будет прибавлен, смесь перемешивают без нагревания в течение еще 1 часа, а затем в продолжение 1—4 час, нагревают на паровой бане при перемешивании. Обратный холодильник заменяют дефлегматором и отгоняют 30—40 мл этилового спирта и ксилола. [При получении никотиноил ацетил метана (см. табл. П) последнюю операцию опускают, так как в этом случае применяется избыток (2 моля) ацетона.] Затем реакционную смесь охлаждают льдом, прибавляют к ней 150—200 мл — [c.145]

В попытке решить проблему сноса мы начали тогда изучение и разработку более вязких препаратов, которые были бы менее подвержены сносу. Вязкие обратные эмульсии, разработанные нашей фирмой, относятся к типу вода в масле , а не к более обычному типу масло в воде . В двухфазной обратной эмульсии капельки внутренней водной фазы окружены непрерывной внешней масляной фазой, содержащей действующее вещество. Так как это является противоположностью обычным масляноводным эмульсиям, новый тип препарата получил название обратной эмульсии. Обратные эмульсии можно использовать в качестве основного носителя для растворимых в масле производных таких гербицидов, как 2,4-Д, 2,4,5-Т, 2,4,5-ТП (2,4,5-три-хлорфеноксн-альфа-пропионовая кислота), 2,4-ДМ (2,4-дихлор-феноксимасляная кислота) и др. Когда обратные эмульсии приготовляются для опрыскивания путем смешивания конечного препарата с маслом и затем с водой соответствующим способом и в нужной пропорции, получающийся рабочий препарат имеет консистенцию густого крема. Вязкость уменьшается при прибавлении излишка масла и, наоборот, увеличивается при прибавлении воды. Она также увеличивается в результате усиленного перемешивания обратных эмульсий насосом или при пропускании через длинный шланг и уменьшается при недостаточном перемешивании. [c.160]

Перекрестно — прямоточные тарелки отличаются от пере — р рестноточных тем, что в них энергия газа (пара) используется для С рганизации направленного движения жидкости по тарелке, тем самым устраняется поперечная неравномерность и обратное перемешивание жидкости иа тарелке, и в результате повыигается производительность колонны. Однако эффективность контакта в них несколько меньше, чем в перекрестноточных тарелках. [c.178]

Физическая сущность эффекта секционирования прежде всего сводится к уменьшению интенсивности продольного перемепгавания частиц в целом по объему реактора. С увеличением числа ступеней и уменьшением доли обратного перемешивания секционированный аппарат все более приближается к реактору полного вытеснения (рис. 28 и 29) в нем увеличивается перепад концентраций и температур по высоте, уменьшается фактическое время пребывания частиц в реакторе и т. д. Очевидно, что целесообразность и необходимость секционирования, так же как и выбор числа секций и доли обратного перемешивания, должны прежде всего определяться из условия теоретически возможной конверсии и избирательности процесса. Это значит, что должен учитываться и механизм, и тип реакций, и соотношения их скоростей. Так, например, процессы жидкофазного окисления относятся к классу самораз-вивающихся процессов и могут протекать только в реакторах смешения. Если какие-либо из побочных реакций являются последовательными и при этом расходуются целевые продукты или промежуточные продукты, идущие на образование целевых, то можно ожидать, что секционирование приведет к увеличению избирательности процесса. [c.91]

Каскад реакторов полного перемешивания, равнозначный по выходу определенному реальному реактору, будем называть заменяющим каскадом (рис. УПЬЗЗ). Расчет реактора можно свести к расчету заменяющего его каскада, если удастся определить число ступеней. Для этого нужно количественно описать отклонения от полного вытеснения в реальном реакторе. Такие отклонения обусловлены 1) неравномерным распределением скорости потока в осевом (продольном) направлении 2) флуктуациями скорости и завихрениями 3) молекулярной диффузией. Это приводит к тому, что продукты реакции перемещаются из конечной части аппарата в направлении к входу, исходные же вещества переносятся в обратном направлении. На конечном участке аппарата они разбавляют смесь пpoдyкtoв и снижают выход реакции. Следовательно, в общем случае указанные эффекты оказывают неблагоприятное влияние на работу реактора. [c.322]

Для решения обратной задачи, т. е. определения коэффициента продольного перемешивания из экспериментально полученной кривой отклика, обычно используются методы избранных точек, наименьших квадратов, моментов, асимптотический и др. Эти методы применялись в основном при импульсном вводе трассера. Они могут бьггь распространены и на другие случаи. [c.158]

Перемешивание в газовой фазе. Было установлено, что для слоя высотой 1—2 м и диаметром от 25 до 75 мм обратное перемешивание в газовой фазе является слабым . Данные Стемердин-га показывают, что интенсивность перемешивания в газе быстро возрастает с увеличением диаметра. Так, коэффициент турбулентной диффузии газа, который является показателем скорости перемешивания, в трубах диаметром 152 мм в 10 раз больше, чем в трубах диаметром 76 мм, и в 20 раз больше, чем в трубах диаметром 25 мм. Имеются сообщения о степени перемешивания в больших промышленных регенераторах установок каталити- [c.294]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология