Орошение распределение

Распределение жидкостей в насадке колонны. Орошаемая насадка не оказывает такого выравнивающего действия на поток жидкости, как на поток газа. Это объясняется различием в характере течения капельной и сжимаемой жидкости (газа) через слой колец. Введенный в колонну газ растекается по торцу насадки (обычно нижнему) как по фронту решетки [стр. 8, формулы (2) и (3)] и заполняет весь свободный объем насадочных тел. У подаваемой на орошение колонны жидкости (независимо от типа оросительного устройства колонны, см., например, рис, , а—г) подобное растекание отсутствует для ее распределения внутри аппарата характерно пленочное течение по наружной и внутренней поверхности насадочных тел. Вместе с тем нри кольцевой насадке (см. рис. 2, а и г) небольшое количество жидкости падает также в виде капель, струек и отраженных брызг внутрь колец и между ними, а при использовании хордовой и листовой насадки — в свободное пространство между ее плоскостями. [c.16]

При выборе схемы орошения в колонне, т. е. расходов острого и промежуточных циркуляционных орошений (ПЦО) и доли отбо-за тепла с каждым из них, учитывают одновременно влияние 1Ц0 на четкость ректификации, степень регенерации тепла и размеры аппаратов. Так, при увеличении четкости разделения большее количество тепла необходимо отводить острым орошением, для увеличения же степени регенерации тепла следует развивать в основном нижние циркуляционные орошения и, наконец, для умеренного и равномерного распределения нагрузок по высоте колонны необходимо перераспределять тепло между всеми потоками орошения. [c.166]

Противоточные вакуумные колонны с регулярными насадками конструктивно мало отличаются от традиционных малотоннажных насадочных колонн только вместо насадок насыпного типа устанавливаются блоки или модули из регулярной насадки и устройства для обеспечения равномерного распределения жидкостного орошения по сечению колонны. В сложных колоннах число таких блоков (модулей) равно числу отбираемых фракций мазута. [c.194]

Рис. 111-13. Распределение потоков пара и жидкости по высоте атмосферной колонны при различных типах орошения

Исследования Бейкера и др. [99] в колоннах диаметром от 78 до 610 мм с разными насадками внавал (кольца диаметром 6,5— 25 мм седла размером 12—25 мм шары диаметром 13—25 мм и т. п.) также показали, что при Dld< 8 большая часть жидкости течет по стенкам. При больших значениях Did растекание жидкости в направлении к стенкам наблюдалось лишь в верхней части насадки (на высоте около 1 м) дальнейшее течение жидкости не приводило к нарушению равномерного распределения (при высоте насадки до 4,5 м). В случае увеличения числа точек подачи орошения распределение в верхней части насадки улучшается. Авторы считают достаточным одной точки подачи орошения (в центре) при колоннах диаметром до 150 мм для колонн больших диаметров требуется по крайней мере четыре точки. Движение газа ниже точки подвисания не оказывает влияния на распределение жидкости выше точки подвисания распределение улучшается. [c.427]

С целью поиска оптимальной схемы работы сложной колонны К-1 просчитано более 50 вариантов. При этом варьировали уровнем ввода сырья, местом отбора боков ы-х погонов по высоте колонны, количеством боковых погонов циркуляционных орошений, распределением теплоотвода по высоте колонны, количеством тарелок в секциях колонны. [c.63]

Исследовано влияние температуры слоя и плотности орошения на кривые распределения, выражающееся в росте доли мелкой фракции при повышении температуры и увеличении числа крупных частиц при более интенсивном орошении слоя раствором. Выявлен качественно неоднородный ход изменения гранулометрического состава при изменении температуры слоя или орошения распределение вначале сохраняет моду, и лишь при некотором критическом значении возмущающего параметра происходит скачкообразный сдвиг моды. [c.81]

Исследования Бейкера и др. [114] в колоннах диаметром от 78 до 610 мм с разными насадками внавал показали, что при D/d > 8 (D — диаметр колонны) растекание жидкости в направлении к стенкам наблюдалось лишь в верхней части насадки (на высоте около 1 м) дальнейшее течение жидкости не приводило к нарушению равномерного распределения (при высоте насадки до 4,5 м). В случае увеличения числа точек подачи орошения распределение в верхней части насадки улучшается. [c.355]

На современных установках АВТ парциальные конденсаторы не нашли широкого применения они уступили место острому орошению. При остром орошении пары, поднимающиеся с верхней тарелки колонны, целиком конденсируются в конденсаторе-холодильнике. Некоторая часть конденсата возвращается на верхнюю тарелку в качестве орошения, остальная часть отводится как целевой продукт. Подающаяся в этом случае на верх колонны в виде острого орошения холодная жидкость соответствует по составу ректификату, получаемому с верха ректификационной колонны. На всех промышленных установках АВТ применяют острые орошения. Равномерное распределение острого орошения по всему сечению колонны обеспечивает правильный контакт между флегмой и парами, что является необходимым условием для нормальной работы ректификационных колонн. [c.40]

Основные элементы насадочных колонн — насадка, опорные колосники, устройства для орошения и распределения жидкости. [c.144]

При равномерном расположении круговых зон орошения степень смоченности одного элемента и всей сетки распределения зон орошения можно оценить показателем ци выражающим отношение несмоченной поверхности ко всей иоверхности 5 [c.54]

Рис. 19. Схема распределения п.пм-ности орошения (расчетные)

Схема распределения зон орошения [c.64]

Равномерность распределения жидкости в пределах орошаемой зоны оценивалась по величине относительной плотиости орошения [c.71]

Рие. 23. Распределение относительной плотности орошения г] пря расходе равном 40 см с (а) и 1800 m V (б) [c.72]

Расход <7 жидкости, проходящей через одну трубку желоба, определяют из условия равномерного распределения жидкости по всей орошаемой поверхности. Принимая площадь, орошаемую одним патрубком (или трубкой с установленной под нею отражательной розеткой), равной I м2 (для чего при установке розеток нужно знать радиус разбрызгивания жидкости в зависимости от напора Н) и зная количество жидкости, приходящееся иа 1 м сечеиия аппарата [т. е. плотность орошения Ь м / ш -ч)], веЛ ичину д найдем, как [c.108]

Рис. 35. Графики распределения плотности орошения вращающейся перфорированной полусферой при разных расходах (и = 230 об/мин,

Рис. 53, Схема распределения зон орошения при расчете щелевой брызгалки (а) и расчетные параметры брызгалки (о)

Можно полагать, что это является следствием интенсивного переме-шивапия частиц в слое. При сохранении одинаково плотности орошения распределение частиц во времени их пребывания в аппарате, а следовательно, 1 по степени отработки зерен сорбента остаются одинаковыми для аппаратов с различными диаметрами. [c.369]

Использование только одного острого орошения в ректифи — каг,ионных колоннах неэкономично, так как низкопотенциальное теггло верхнего погона малопригодно для регенерации теплообме — ноп. Кроме того, в этом случае не обеспечивается оптимальное распределение флегмового числа по высоте колонны как правило, он(1 значительное на верхнихи низкое на нижних тарелках колонны. Соответственно по высоте колонны сверху вниз уменьшаются значения КПД тарелок, а также коэффициента относительной летучести и, следовательно, ухудшается разделительная способность нижних тарелок концентрационной секции колонны, в результате не достигается желаемая четкость разделения. При использовании циркуляционного орошения рационально используется тепло от — би[)аемых дистиллятов для подогрева нефти, выравниваются нагрузки по высоте колонны и, тем самым, увеличивается производительность колонны и обеспечиваются оптимальные условия работы контактных устройств в концентрационной секции. [c.169]

Отмеченное выше другое преимущество ПНК — возможность ор — гани ации высокоплотного жидкостного орошения — исключительно важно для эксплуатации высокопроизводительных установок вакуум — ной или глубоко вакуумной перегонки мазута, оборудованных колонной большого диаметра. Для сравнения сопоставим потребное количество жидкостного орошения примени — тельно к вакуумным колоннам про — тивоточного и перекрестноточного типов диаметром 8 м (площадью сечения 50 м ). При противотоке для обес течения даже пониженной плот — ностч орошения 20 м /м ч требуется на орошение колонны 50x20=1000 м /ч жидкости, что техр[ически не просто осуществить. При этом весьма сложной проблемой становится организация равномерного распределения такого количества орошения по сочению колонны. [c.197]

Как видно из предыдуш его изложения, предварительный правильный выбор распределения компонентов между продуктами колонны имеет важное значение для всего последующего расчета. Одним из широко используемых для этого приближенных приемов является эмпирическая методика Хенгстебека, основанная на принятии концентраций компонентов в дистилляте и остатке, соответствующих уравнению, типичному для режима полного орошения [c.403]

Для ре1петчатых тарелок провального типа необходимо равномерное распределение орошения но всей площади тарелки. Решетчатые тарелки устанавливают через 300—600 мм. Производительность у решетчатых тарелок примерно в 1,3 раза больше, чем у колпачковых, а гидравлическое сопротивление и эффективность меньше. [c.145]

В работах [192—194] на системе воздух — вода исследовали продольное перемешивание в барботажной колонне диаметром 300 мм и высотой 5,5 м. Для распределения воздуха использовали перфорированную тарелку с долей свободного сечения 1,5% и диаметром отверстий 2,5 мм. Плотность орошения во всех опытах была постоянной =278 см/с. Скорость воздуха хюг, отнесенная к полному сечению колонны, составляла 0,02 0,06 0,10 м/с. Поля коэффициентов продольной и поперечной турбулентной диффузии определяли с помощью системы трубок, теремеща.вшихся в. радиальном направлении. В центральную трубку стационарно подавали трассер (раствор метиленового голубого красителя), через остальные отбирали пробы жидкости. В работе [193] было измерено поле концентрации газа. [c.196]

Таблица 4 Основные типы неразбрыэгивающих оросителей и схемы распределения точек орошения

Для оценки качества распределения жидкости при полной смоченности торца пасадки и круговой симметрии плотности орошения L, наблюдаемой при орошении по кольцевым зонам, можно использовать предложенный Л. М. Ластовцевым коэффициент неравномерности и, показывающий степень отклонения значений L (на всей орошаемой поверхности или на ее отдельных участках) от идеального распределения жидкости [60] [c.65]

Иное распределение жидкости создается ороситс лямн второй группы, для которых характерны концентрические относительно центра торца насадки кольцевые зоны орошения (вращающиеся звездочки, многоконусные и [c.75]

Желоба с прорезями (см. табл. 4) применяют для того, чтобы избежать уноса брызг из аппарата при их работе прижатые к порогам переливных прорезей н медленно изливаюихиеся через порог струи стекают непосредственно по стенке желоба на насадку без разбрызгивания, а доля поперечного сечения, занятого желобами, и, следовательно, скорость газового потока между ними достаточно малы. Такие желоба удобны для орошения хордовой насадки, поскольку их прорези можно размешать пепосредствепЕЮ над ребрами хорд, а распределение жидкости производить по равномерной квадратной сетке. При орошении колонн с более мелкой насадкой (уложенные или беспорядочно загруженные кольца) иод прорезями желоба обычно помещают навесные отводы (течки) разной длины, также раздающие потоки по квадратной сетке. Однако большое число течек, особенно в колоннах большого диаметра, значительно сложняет конструкцию оросительного устройства [20]. [c.101]

Равномерность распределения потоков желобами с прорезямя существенно зависит от способа ввода жидкости в них. Еслн скорость поступления жидкости не сведена к минимально возможной, расход в прорезях вблизи точки ввода меньше, чем в более удаленных прорезях, подобно тому как это наблюдаегся при работе перфорированных труб [49, 50]. Так, при эксплуатации желобчатого оросителя, показанного на рис. 31,6, точки ввода жидкости находились только в середине каждого желоба, и скорость поступления жидкости была здесь высокой. Орошение центральной части пасадки колонны при этом было недостаточно интенсивным, что привело [c.103]

Основное достоинство перфорированных стаканов — простота конструкции и возможность близкого и равномерного (по концентричным окружностям) распределения пмн зон смоченности торца насадки, а недостатки — необходимость применения относительно высоких гидростатических напоров (для создания которых в колоннах большого диаметра нужны бачки, поднятые над крышкой колонны на несколько метров), подверженность стаканов забиванию и непригодность пх для работы при перемене схемы орошения [57]. Рекомендации по улавливанию крупных частиц сеткой, устанавливаемой перед оросителем, не могут быть приняты из-за частого забивания сеткн. Однако при установке самоочищающегося улавливателя загрязнений можно предотвратить быструю закупорку отверстий перфорированного стакана. [c.115]

Вращающиеся перфорироваппые стаканы, выполненные в впде усеченного конуса с направленной вниз вершиной, применяют для разбрызгивания расплава аммиачной селитры в полых башпях [80]. Испытания подобного оросителя чашеобразной формы, удаленного на расстояние 0,7. м по вертикали от плоскости стенда, па воде показали, что при отверстиях, расположенных ярусами по окружностям, па орошаемо поверхности возникают разобщенные кольцевые пояса смоченности, а при от1 ерстиях, расположеииых по винтовым линиям, достигается полная смоченность поверхности орошения при достаточно равномерном распределении жидкости, т. е. коэффициент неравномерности х в этом случае низок (рис. 35). [c.115]

В. Я. Гальцовым [82] исследованы основные параметры работы звездочки, предназначенной для скрубберов диаметром до 10 м, при расходе жидкости до 100 м /ч, а также влияние частоты вращения звездочки и расхода иа равномерность распределения плотиости орошения по торцу насадки. Им получены завнснмостн, используемые нри расчете этих оросителей [c.118]

Влияние частоты вращения диска на равномерность распределения жидкости. Данные етенд01 ых н промыи -леииых нсиытаиий различных звездочек показывают выравнивание кривой распределения плотности орошения вдоль радиуса торца насадки с ростом частоты вра-шеиня оросителя [20, 82]. Из табл. И и рис. 37 также [c.121]

Основными достоинствами орошающих звездочек являются полная смоченность торца пасадки, незаби-ваемость оросителя ирп работе па загрязненной жидкости и достаточно высокая равномерность распределения жидкости на большей части орошаемой поверхности при больш)1х числах оборотов. Недостатки их сложность конструкции, необходимость в электроприводе, значительный вес, большая чувствительность к перекосам, а также трудно устранимое излишнее орошение стенок аа-нарата. [c.127]

Все зазоры кольцевых пространств оросителя имеют одинаковую ширину. Ороситель надежно обеспечивает полное смачивание торца насадки, обычно создавая на нем убывающее от центра к периферии распределение плотности орошения I (см. схему 3 иа рис. 19) как при пониженных (( = 80- -100 мVч), так и больших (Q=-= 100 800 М 7ч) расхода жидкости. Недостатком этой конструкции является применение излишне больших конусов (особенно верхних), что приводит к повышенным потерям энергии струй на конусе и заметно снижает дальность нх полета [60]. Сварка для соединения патрубков оросителя тонкими пластинчатыми ребрами затруднительна и часто приводит к образованию трудно удаляемых наплывов металла внутри кольцевых каиа- 10в, что препятствует симметричному обтеканию конусов. [c.129]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология