Ректификация малых загрузок

Следует особо отметить, что подобные колонны обладают чрезвычайно малой удерживающей способностью по жидкости и сравнительно низким гидравлическим сопротивлением. Эти преимущества позволяют применять данные колонны для вакуумной ректификации при остаточных давлениях до 1 мм рт. ст. и загрузке исходной смеси от 6 до 15 мл. [c.354]

Необходимо особо отметить очень малую задержку. Гидравлическое сопротивление этих колонок также относительно невелико, что делает целесообразным их применение для ректификации в вакууме при остаточных давлениях до 1 мм рт.- ст. и загрузках 6—15 мл. [c.387]

Скорость испарения у каждой колонны не должна превышать известного предела, иначе снизится ее избирательность при слишком больших скоростях испарения колонна может захлебнуться. В качестве ректификационной колонны может служить даже узкая трубка (вн.02,6—3 мм) это простое приспособление отличается тем, что имеет минимальный рабочий объем, но ее производительность настолько мала, что такая колонна имеет значение только для специальных работ с небольшими количествами веществ. Можно достигнуть большей загрузки, если использовать для ректификации пространство между двумя концентрически расположенными стеклянными или металлическими трубками (рис. 271) [583, 584]. [c.483]

Хотя анализу периодической ректификации посвящено сравнительно много исследований, достаточно строгие методы ее расчета по сравнению с методами расчета непрерывной ректификации до настоящего времени еще не разработаны. Так, по поводу предложенных в литературе для описания процесса соответствующих аналитических зависимостей следует отметить, что большинство из них относится к случаю пренебрежимо малого жидкостного захвата в ректифицирующей части колонны по сравнению с количеством жидкости в питающем кубе [552 — 560]. Практически это условие обычно выполняется для промышленных установок [8]. Но, когда количество загрузки относительно невелико, жидкостный захват в ректифицирующей части колонны может оказывать существенное влияние на выход очищенного вещества, его чистоту, а также иа время проведения процесса [561—567]. [c.137]

Компонент, переходящий в дистиллат, прежде чем появиться п конденсаторе колонны, должен заполнить всю колонну. При отборе первой капли дистиллата содержание нижекипящего компонента в кубе, а также и количество загрузки в кубе будет меньше, чем при ректификации в колонне с бесконечно малой задержкой. Это особенно влияет на промежуточную фракцию, количество которой тем выше, чем больше задержка. Но задержка оказывает также и благоприятное действие, частично компенсирующее ее отрицательное влияние. Для составов жидкости и паров в двух поперечных сечениях между двумя тарелками с учетом величины задержки Н (при среднем составе Хн) и В (количество загрузки хсуба в молях) получают по Торману [103] следующее соотношение [c.112]

При прочих равных условиях наиболее желательной является ректифицирующая часть, дающая возможно большую степень обогащения на единицу длины. Однако может оказаться, что на выбор типа ректифицирующей части в зависимости от особк задач разгонки большее влияние окажут другие факторы. Пропускная способность или производительность колонны является одним из факторов, который определяет время, потребное для выполнения ректификации. Тарельчатые и насадочные колонны имеют, в общем, значительно большую пропускную способность, чем простые колонки со смоченной поверхностью той же эффективности. Рабочая задержка также является одним из важных факторов при выборе ректифицирующей части. В общем, желательно иметь возможно меньшую задержку, в особенности, если разгоняемая загрузка содержит некоторые составные части в малых количествах. Простые колонки со смоченной поверхностью имеют меньшую задержку по сравнению с тарельчатыми или насадочными колоннами. Необходимо также учитывать перепад давления в ректифицирующей части, особенно при вакуумной ректификации. Перепад давления в тарельчатых колоннах относительно выше, чем в колоннах другого типа при той же пропускной способности. [c.155]

Хьюсейн разработал метод учета величины захвата при расчете периодической ректификации В основу положено экспериментальное исследование насадочных колонн малого диаметра и пустотелых колонн типа Вигре. Расчет производится при условии, что часть дистилляционной кривой, представляющая первый отгон или требуемую фракцию, является горизонтальной линией с ор-динэтой, равной среднему составу фракции остальная часть кривой рассчитывается по уравнению (У-70) методом, олисанным выше (без учета захвата). При этом количество первого отгона А соответственно корректируется, чтобы учесть влияние захвата. Если захват меньше 3% от загрузки, величину А, которая должна быть использована в расчетах без учета захвата, нужно умножить на 0,9. Еслй захват составляет 3—5%, то не требуется никаких исправлений. Если же захват составляет 5% и более, то поправочный коэффициент равен 10/9. В случае разделения близкокипящих смесей в колоннах с большой величиной захвата коррективы могут быть даже больше. Метод позволяет определить выход более легколетучего компонента в нужной фрак- [c.352]

Скорость накопления углеводородов будет зависеть от соотношения скорости отбора продукта и скорости его разложения. При малой скорости отбора, что характерно для колонн большой эффективности, скорость разложения будет соизмеримой, а иногда и выше скорости отбора продукта, что может привести к получению Б дистилляте одних углеводородов. Получение МОС редко представляет собой крупнотоннажное производство, поэтому разделение проводят на ректификационных колоннах периодического действия. Количество выделяющихся углеводородов при термораспаде МОС будет зависеть от величины загрузки вещества в куб колонны. С уменьшением количества МОС в колоппе будет изменяться скорость поступления углеводородов, тем самым будут меняться многие параметры ректификации. [c.137]

Разгонку кубовых остатков от заводской ректификации скипидара целесообразно также начинать на колонке большой праизвюдительности. Выделить на этой колонке содержащиеся в исходном продукте пинены в виде чистых веществ и бинарных смесей не представляется возможным, удается только их полное удаление в головных фракциях вместе с Д -кареном и мирценом. Практика показывает, что для полной отгонки пиненов нужно отогнать около 15—20% загрузки. Контроль за гонкой можно вести путем определения физических свойств отгоняемого вещества. Когда эти свойства будут соответствовать свойствам Д -карена, гонку прекращают и полученный отгон подвергают вторичной перегонке на колонке малой производительности. И в этом случае в куб, рассчитанный на 70 мл вещества, поступят пинены, выделенные из 350 г вещества. [c.184]

Опыты ставились при атмосферном давлении. В первой серии пары ацетона из колбы, нагреваемой на электрической бане, поступали в трубку с катализатором (взятым в количестве 200 мл), нагретым до нужной температуры, продукты конденсировались в холодильнике и возвращались в колбу. Газ выводился из системы. Загрузка ацетона составляла 158 г. длительность опыта — 4 часа. По окончании опыта отложившийся на катализаторе кокс и смолы выжигались продувкой воздухом при 400— 500°. В качестве катализаторов применялись активированная аскапская глина (катализатор I [2]) и искусственный алюмосиликат, примененный в одной из наших предыдущих работ (катализатор IV [3]). Газ анализировался на приборе Орса. Непредельные углеводороды в газе определялись с помощью сернокислотного метода Добряпского [4]. В нескольких опытах газ подвергался ректификации, и результаты ректификации подтвердили данные сернокислотного анализа. Жидкие продукты, оставшиеся в колбе, обрабатывались водой, в водном слое определялись кислотность и ацетон. Анализ серебряной соли образовавшейся кислоты показал, что она является уксусной кислотой. Не растворимые в воде продукты собирались с целью провести детальное исследование их состава, описанию которого будет посвящена другая работа. Здесь мы ограничиваемся указанием, что не растворимые в воде продукты выкипали без разложения в пределах от 40 до 180° и имели свойства, указанные в таблицах . Опыты ставились при температурах катализатора от 170 до 260°. Качественно состав газа мало зависел от температуры опыта. В выделяющемся газе содержалось от 46 до 79,5% (по объему) изобутилена. Подробный анализ газа, полученного над катализатором I при 230°, приводится ниже [c.237]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология