Противоток и прямоток

Таблица У1.9. Схемы противотока и прямотока теплоносителей

Средняя разность температур (температурный напор) является движущей силой процесса теплообмена, ее величина зависит от схемы движения теплоносителей. Основные схемы противотока и прямотока и соответствующие им разности температур потоков даны в табл. У1.9. [c.454]

Как видно из приведенного сравнения, противоток выгоднее прямотока. Однако в двух случаях противоток и прямоток практически равноценны [c.381]

Тепловой расчет теплообменников сводится к совместному решению уравнений теплового баланса и теплопередачи. Для противотока и прямотока основные уравнения теплового расчета можно записать в виде [c.59]

Средняя разность температур в случае противотока и прямотока (логарифмическая) выражается уравнением (Тср) [c.73]

При определении средней разности температур смешанного потока основной задачей является нахождение температуры перехода Тх. Простейший случай смешанного потока теплоносителей представляет и-об-разная трубка в осевом потоке (рис. У1-29). Теплообмен в и-образной трубке может происходить по двум схемам прямоток и противоток (рис. У1-29, а) противоток и прямоток (рис. У1-29, б). [c.462]

При анализе химической абсорбции в насадочной колонне — основная трудность заключается в учете изменения состава газовой и жидкой фаз вдоль колонны. В отличие от процессов физической абсорбции, должны быть рассмотрены условия противотока и прямотока, потому что последний с успехом можно применять в колонных аппаратах. В ряде случаев применение прямотока наиболее целесообразно, так как он позволяет достигать более высоких скоростей потоков по колонне данного сечения и исключает возможность захлебывания. Обе фазы в этом случае движутся в одном направлении под действием перепада давления по колонне. [c.79]

Разделив уравнение (1Х-47) на уравнение (1Х-50), определим соотношение времен, необходимых для достижения произвольно заданной степени превращения при одной и той же реакции в противотоке и прямотоке [c.365]

Учитывая уравнения 1Х-44) и (1Х-48) скоростей реакций проводимых в противотоке и прямотоке, можно определить относительные изменения этих скоростей в обеих системах для разных конечных степеней превращения. Такая зависимость представлена на рис. 1Х-13 при предположении, что J = в = v v = . [c.365]

В табл. 5.1 приведено сопоставление расчетов степени извлечения по дисперсной фазе для противотока и прямотока по формулам (5.62), [c.229]

Рассмотрим предельные случаи идеального вытеснения и полного перемешивания по сплошной фазе для массообмена при противотоке и прямотоке. [c.305]

Он аналогичен одноименному способу дЛя случаев противотока и прямотока. [c.101]

Кроме того, первый модуль подразделяется на два подмодуля противоток и прямоток. Нетрудно видеть, что соответствующая стыковка этих модулей позволяет рассчитывать практически любой случай теплопередачи. [c.593]

Однако имеются исключения. Так, если один или оба теплообменивающихся потока имеют постоянную температуру, то среднелогарифмическая разность температур при противотоке и прямотоке будет одинаковой. Такой случай имеет место, если [c.22]

Исходя из известного факта, что эффективность схем теплообменников колеблется в большинстве случаев между эффективностью противотока и прямотока, было предложено рассматривать любую схему тока, как некоторый эквивалентный ф-ток, т. е. взаим- [c.40]

Если водяной эквивалент одного из теплоносителей равен бесконечности (температура этого теплоносителя не изменяется), то между противотоком и прямотоком разницы нет. [c.381]

Рассмотренные выше соотношения для средней движущей силы и числа единиц переноса выведены в предположении, что движение газа и жидкости через аппарат происходит по теоретической схеме, принятой для того или иного вида движения. Так, при противотоке и прямотоке предполагается так называемое поршневое движение, при котором поток движется аналогично твердому поршню. Другими словами, все частицы движутся параллельно с одинаковыми скоростями без какого-либо перемешивания, причем потоки газа и жидкости равномерно распределены по сечению аппарата. В этом случае концентрации газа и жидкости неизменны по поперечному сечению и меняются лишь по высоте аппарата. [c.237]

В этих уравнениях индекс А относится к компоненту, индекс В—к поглотителю знаки плюс и минус в правой части уравнений— соответственно к противотоку и прямотоку. Так как в процессе абсорбции происходит испарение паров поглотителя (Ув2>УвО, то величина Wв имеет отрицательное значение. [c.259]

Точность метода. Метод самый точный из известных. Обычно в проектной практике при расчете конечных температур теплоносителей при смешанных либо перекрестных схемах тока используют общепринятые уравнения для граничных схем тока для противотока и прямотока [120]. При этом по сравнению с универсальным методом вносится погрешность расчета конечных температур потока, достигающая —20-4-- -50%. В табл. 7 на конкретном примере показаны результаты и погреишости расчета общепринятым методом [120] по сравнению с предлагаемым. Исходные данные следующие горячая вода с начальной температурой /оя = 95°С охлаждается холодной водой, имеющей начальную температуру /вн = 20°С. Известно, что Со = 100000 кг/ч, Св 90000 кг/ч, Со = 1,1514 вт-ч/кг-град, Св = 1,163 вт-ч/кг-град, по = 1,01, тзпв == 1,01. Элемент — аппарат однократного перекрест- [c.119]

Средняя движущая сила при перекрестном и смешанном токе. Средняя разность температур при перекрестном и смешанном токе ниже, чем при противотоке, и выше, чем при прямотоке. Поэтому указанные виды взаимного направления Т1виження теплоносителей занимают промежуточное положение между противотоком и прямотоком. [c.303]

Тепловая емкость разделяющей стенки мала и не учитывается для противотока и прямотока [c.235]

В отношении величины средней движущей силы процесса смешанный ток и перекрестный ток занимают промежуточное положение между противотоком и прямотоком. [c.23]

Комбинация противотока и прямотока перемешивание теплоносителя в межтрубном пространстве (см. рис. 2-20). [c.28]

В случае противотока и прямотока т определяют по фор-му.чам [c.266]

Наконец, сравним случаи противотока и прямотока. При Я > >Н/и почти нет разницы в числах единиц переноса, необходимых для прямотока и противотока. При Я < Н/и различие существует, и предпочтителен противоток. Однако это различие мало. Рассмотрим, например, предельный случай, в котором МЯ = I. При прямотоке вся колонна будет работать в режиме внутренлей реакции и из уравнения (9.22) Л/ = 1п(1/т). При противотоке следует сделать разграничения. Если Н1и близко или равно Н, то почти вся колонна работает в режиме поверхностной реакции, и № = = (и/МН) п /х)-, эта величина только немного меньше, чем в случае прямотока (действительно, М/ = 1 и Н/и Я). Если НЦ] [c.105]

Распределение задач по группам проведено из соображений расчетной общности. Однако шесть групп (видов) расчета выделено при допущении, что -ijno = тЗпв = 1. схемы тока — лишь противоток и прямоток, теплообменник состоит из одного аппарата. Для промышленных теплообменников (одно- и многокорпусных, со сложными схемами тока и компоновок, с изоляцией, зависящей от результатов расчета теплопередачи) расчетная общность задач в группах нарушается и теряет смысл. Поэтому классификацию [1151 можно считать также формальной, являющейся составной частью предложенной здесь более общей классификации. [c.64]

Первый способ общеизвестен. Он является вырождением аналогичного способа расчета площади теплопередающей поверхности при противотоке и прямотоке, если принять /о = он = ок при конденсации и /г, = вн = вк при кипении. Способ Колберна уже описан. [c.99]

Следовательно, возможно восемь видов рядов пар элементов. Для расчета теплопередачи в этих рядях можно использовать приведенные на с. 166—171 уравнения, пригодные для рядов разных и одинаковых элементов при общем противотоке и прямотоке в рядах, если заменить в них величины, относящиеся к элементу, на соответствующие величины для пары элементов, т. е. вместо Аэ1 или Аэ подставить Апэ. вместо Фээ или Фээ — Фэпэ- в табл. 13 для каждого из восьми видов рядов приведены условия подср-а-новок (ссылки на уравнения). [c.174]

При противотоке и прямотоке среднюю разность температур определяют как среднелогарифмическую из большей и меньшей разностей температур теплоносителей на концах теплообмептшка (по уравнению (Vni,9i)l или как среднеарифметическую. При более сложных схемах движения теплоносителей — перекрестном и смешанном токе — средняя разность температур находится по тем же уравнениям с введением поправочного множителя, вычисляемого так, как указывалось ранее (см. стр. 303), [c.341]

Шестопалов и др. [132] изучали продольное перемешивание в барботажном абсорбере с насадкой (см. стр. 499). По данным этого исследования, вжне зависит от плотности орошения и уменьшается с повышением скорости газа. Дильман и Айзенбуд [132а1 определяли в аппаратах со сплошным барботажным слоем при противотоке и прямотоке газа и жидкости. Опыты показали, что мало зависит от скорости жидкости и возрастает с повышением приведенной скорости газа. Для противотока получены несколько более высокие значения что объяснено более высокой в этом случае относительной скоростью газа. [c.554]

Известные методы расчета текущих и конечных температур теплообменных аппаратов применимы лищь к небольшому классу схем, используемых в промышленности. Так, существуют методы расчета для противотока и прямотока [1], методы расчета двухходовых секций смешанного тока [2], двух- и шестиходовых секций с четным и нечетным числом ходов, с неравными водяными эквивалентами ходов [31] и ряд других. [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология