Уравнение для противотока и прямоток

В первом члене уравнения (4,11) верхний знак и нижний предел (4-, ок) соответствуют противотоку, нижние знак и предел (—, /он) — прямотоку. Запись основного уравнения теплового расчета для сложных схем тока и компоновок более громоздка. Однако состав величин, определяющих содержание расчетов, тот же, что и при противотоке (прямотоке). Добавляются лишь величины, характеризующие схему тока в отдельном элементе (индексе противоточности р), тип и схему комплекса (признак противоточности в ряду элементов Пп, признаки реверса теплоносителей Про, Прв, число параллельных рядов и, число элементов в ряду Пр). Более подробно эти величины объяснены в главах 1, 6 — 8. [c.60]

Одинаковая внешняя структура балансовых уравнений для прямотока (1.110), противотока (1.113) и для периодического процесса с полным перемешиванием фаз (1.101) позволяет записать их в виде одного уравнения [c.68]

Для упрощения этого уравнения в качестве движущей силы процесса переноса теплоты и влаги принимают среднюю разность энтальпий Аг ср (кДж/кг), вычисляемую так же, как и среднюю разность температур для различных схем движения сред (противоток, прямоток). Тогда [c.186]

Интересно сравнить уравнение (11.27) с соответствующими уравнениями для прямотока (11.21). Из уравнений (11.27) и (11.21) следует, что для прямоточного процесса теоретически достижима конечная концентрация С = при 3 КН/р ир, = 1, в то время как для противотока условие выполняется при Н = оо [c.63]

Уравнения для трех последних случаев могут быть получены как частные случаи из общих уравнений для противотока, прямотока или перекрестного тока. [c.176]

В случае независимого теплоносителя при прямотоке задано со = (0)1 а при противотоке Т Ь). В случае противоточного реактора с исходной смесью, служащей теплоносителем, у = 1 и со = 0- В уравнении (IX.59) надо тогда брать верхний знак, и оно упрощается к виду [c.277]

Здесь минус правой части уравнения (7.1) и повсюду в этом разделе относится к прямотоку, а плюс — к противотоку. Знак легко определяется из представления о том, что при противотоке Сд и с увеличивается при движении в одном направлении, а для прямотока наблюдается обратное явление. [c.79]

Прежде всего, уравнение (7.21) показывает, что нет различия между условиями прямотока и противотока. Это положение, по-видимому, строго только при = О, но оно приближенно выполняется в любой реальной обстановке. В самом деле, из уравнения (7.19) следует, что ту< Р. Таким образом, величина Сп локально удовлетворяет квазистационарной гипотезе [уравнение (7.18)]. При этом распределение движущих сил вдоль пути газовой фазы не зависит от относительного движения двух фаз. Этот вывод поясняет положение, приведенное в начале данного раздела. [c.82]

Физическая интерпретация уравнения (7.44) довольно проста. По гипотезе квазистационарности переходная часть будет локализована в точке колонны, где 1. Первые два члена в правой части уравнения (7.44) являются числами единиц переноса, требуемыми для той части колонны, в которой абсорбция протекает в кинетическом режиме. Последний член выражает число единиц переноса для диффузионного режима. Конечно, уравнение (7.44) применимо как к условиям прямотока, так и противотока. [c.87]

Допустим, что в соответствии с уравнением (8.4), скорость абсорбции в режиме быстрой реакции в насадочной колонне не зависит от частных условий потока (прямоток или противоток). Эту концепцию легко распространить, т. е. уравнение (8.4) можно использовать в случае любого абсорбера при выполнении следующих условий / [c.97]

Уравнение (9.21) справедливо и для прямотока, и для противотока. Если выполняется условие (9.16), должна быть рассмотрена зона насадки, работающая в режиме внутренней реакции, как в случае прямотока, так и в случае противотока. Уравнения (9.13) и (9.19) можно значительно упростить. При / > 1, М < 1 и, имея в виду условие (9.16), приходим к выводу, что Н< и. Отсюда, как уравнение (9.13), так и (9.19) переходят в следующие формы [c.105]

Уравнения, которые были выведены для случая теплообмена при прямотоке, распространяются также на случай теплообмена при противотоке. Если сравнить величину необходимой поверхности и конечную температуру при прямотоке и противотоке, то можно прийти к выводу, что противоток является более экономичным не только потому, что требуемая поверхность теплообмена меньше, но и потому, что горячую жидкость можно охладить почти до уровня начальной температуры более холодной жидкости, а холодную нагреть почти до уровня начальной температуры горячей жидкости. При прямотоке нельзя более [c.15]

Разделив уравнение (1Х-47) на уравнение (1Х-50), определим соотношение времен, необходимых для достижения произвольно заданной степени превращения при одной и той же реакции в противотоке и прямотоке [c.365]

Учитывая уравнения 1Х-44) и (1Х-48) скоростей реакций проводимых в противотоке и прямотоке, можно определить относительные изменения этих скоростей в обеих системах для разных конечных степеней превращения. Такая зависимость представлена на рис. 1Х-13 при предположении, что J = в = v v = . [c.365]

Скорость реакции описывается уравнением (1Х-40), исходные вещества подводятся в стехиометрическом соотношении. Цифры на кри-вых — число реакторов, а —противоток о —прямоток [c.366]

Скорость реакции описывается уравнением (1Х-40), реагент В в 10% избытке. Цифры на кривых —число реакторов. а — противоток б — прямоток [c.367]

Уравнения (1.51)—(1.54) применимы в случае, когда рядом с пленкой движется газ и скорость газа сравнительно невысока (до 3 м/с). При более высоких скоростях в случае противотока газ тормозит стекание пленки, что приводит к увеличению ее толщины и уменьшению скорости течения. При прямотоке скорость течения пленки увеличивается, а толщина уменьшается [3]. [c.18]

Граничные условия системы уравнений (VII.90) — (VII.94) отличаются для случаев прямотока и противотока. [c.302]

Тепловой расчет теплообменников сводится к совместному решению уравнений теплового баланса и теплопередачи. Для противотока и прямотока основные уравнения теплового расчета можно записать в виде [c.59]

Из записи системы уравнений следует, что конструкция, размеры каждого аппарата А,, схемы тока и параметры сред в нем могут быть любыми, отличными от остальных. В частности, при общем прямотоке сред между аппаратами в любом из них может быть любая схема тока, в том числе и противоток. [c.209]

Для прямотока (р = 0) и противотока р == 1) приведенные выше уравнения сводятся к обыч юй форме уравнения (IX,6). [c.155]

Уравнения (VII.6) справедливы как для прямотока, так и для противотока. Пренебрегая теплоемкостью стенки, разделяющей потоки теплоносителей, т. е. принимая [c.298]

Рассматривается задача оптимизации теплообменной системы (ТС), показанной на рис. 28 и являющейся частью схемы некоторого производства [102]. ТС состоит из двенадцати теплообменников, двух делителей потоков —Д й смесителя С, фиктивных блоков ФБ, отражающих изменение температуры и давления в других аппаратах системы. Аппараты Т-2, Т-7, Т-8, Т-11, Т-12 осуществляют теплообмен между газом и водой, аппараты Т-3 и Т-4 выполнены в виде коробов с пакетами петлеобразных труб внутри, а остальные аппараты — обычные кожухотрубные теплообменники. Предполагаются заданными температуры потоков Г на выходе ТС, а также общий допустимый перепад давления на линиях технологических газов Ар (I), газов среднего давления Ар (II) и газов низкого давления Ар (III). Для математического описания теплообменных процессов был использован метод [103], позволяющий учесть отклонения схемы взаимного движения теплоносителей от удельного прямотока или противотока. Соответствующие уравнения имеют вид [c.163]

Принимая температуру сушильного агента в первой ступени постоянной и равной при прямотоке и = < при противотоке, находим пе уравнениям (10.41) и (16.42) с учетом коэффициента А В). [c.426]

Средняя разность температур в случае противотока и прямотока (логарифмическая) выражается уравнением (Тср) [c.73]

В случае прямотока общий материальный баланс для аппарата записывается, как и для противотока, в виде уравнения (1.26). Соответственно материальный баланс для локального объема аппарата будет представлен уравнением (1.28). [c.37]

При прямотоке или противотоке средний температурный напор определяется из следующего уравнения [c.606]

При прямотоке или противотоке (см. рис. 21. 27, а ш б) средний температурный напор Тср определяется из следующего уравнения [c.561]

Средний температурный напор, входящий в уравнения (VII. 2) и (VII. 3), при прямотоке или противотоке определяется как средняя логарифмическая Величина [c.182]

При написании уравнений корпуса нумеруют от I до в направлении движения пара. Наиболее часто раствор движется в том же направлении (прямоток). Для противотока или смешанного тока следует изменить индексы параметров, соответствующих раствору, согласно схеме его циркуляции. [c.189]

Расчет поверхностных конденсаторов для чистых паров совпадает с расчетом теплообменников. Вследствие того что температура конденсации паров остается постоянной по всей поверхности теплообмена, средний температурный напор А/ср (уравнение VII. 7) не зависит от относительного направления движения теплоносителей (прямоток, противоток, смешанный или перекрестный ток). [c.191]

Знак плюс в уравнении (1У-257) относится к прямотоку, минус — к противотоку. [c.346]

Выведенное уравнение может быть, использовано для определения конечных температур потока, воспринимающего тепло, во всех случаях теплообмена при противотоке, прямотоке и смешаином токе. [c.44]

Эта система уравнений замкнута. Знак ( г) при и , в первых 2(Л 1) уравнениях соответствует прямотоку, знак (—) — противотоку взаимоде1[ствующих сред. Для того, чтобы выделить конкретное решение системы (1), соответствующее какому-либо реальному режим , дополним ее начальньшн н граничными [c.48]

В общем же случае температура обеих сред в аппарате меняется. При простейших схемах теплопередачи — прямотоке и противотоке (табл. 1, схемы 1 и 2) — средняя разность температур опр1 -деляется по общеизвестному уравнению Грасгофа как средняя лот а-рифмическая [c.155]

Наконец, сравним случаи противотока и прямотока. При Я > >Н/и почти нет разницы в числах единиц переноса, необходимых для прямотока и противотока. При Я < Н/и различие существует, и предпочтителен противоток. Однако это различие мало. Рассмотрим, например, предельный случай, в котором МЯ = I. При прямотоке вся колонна будет работать в режиме внутренлей реакции и из уравнения (9.22) Л/ = 1п(1/т). При противотоке следует сделать разграничения. Если Н1и близко или равно Н, то почти вся колонна работает в режиме поверхностной реакции, и № = = (и/МН) п /х)-, эта величина только немного меньше, чем в случае прямотока (действительно, М/ = 1 и Н/и Я). Если НЦ] [c.105]

Рис. 2.4. Примерный вид интегралы1ых кривых уравнения (2.78) для Рд>Р(. а — противоток, И =И б — противоток, Лд = 0 в — прямоток в направлении гравитационных сил, 1Г( о1 < 1 й)1, й =Я г - прямоток в направлении гравитационных сил, I со 0 прямоток в направлении гравитационных сил, 0 - прямоток против гравитационных сил, й, =0.

Полисе перемешивание по шлошной фазе. В случае полного перемешивания процесс массотеплообмена в колонне протекает при постоянной концентрации V при температуре 7 в сплошной фазе. При этом противоток отличается от прямотока только величиной скорости движения частиц. Уравнения материального теплового баланса (8.37), (8.38) тождественны с учетом того, что при прямотоке С<0. Для бесконечной высоты колонны С =У(Гдоо =Т с), и из уравнений (8.37), (8.38) получим г = 0 /(1+ 0 ) г = 0 /(1-М0 ). (8.48) [c.307]

Безразмерный параметр М определяется при этом соотношением М = M oU/Uf nT Знак плюс в уравнении (VII.156) соответствует противотоку реагирующей смеси и катализатора, а знак минус — прямотоку. [c.320]

Точность метода. Метод самый точный из известных. Обычно в проектной практике при расчете конечных температур теплоносителей при смешанных либо перекрестных схемах тока используют общепринятые уравнения для граничных схем тока для противотока и прямотока [120]. При этом по сравнению с универсальным методом вносится погрешность расчета конечных температур потока, достигающая —20-4-- -50%. В табл. 7 на конкретном примере показаны результаты и погреишости расчета общепринятым методом [120] по сравнению с предлагаемым. Исходные данные следующие горячая вода с начальной температурой /оя = 95°С охлаждается холодной водой, имеющей начальную температуру /вн = 20°С. Известно, что Со = 100000 кг/ч, Св 90000 кг/ч, Со = 1,1514 вт-ч/кг-град, Св = 1,163 вт-ч/кг-град, по = 1,01, тзпв == 1,01. Элемент — аппарат однократного перекрест- [c.119]

Следовательно, возможно восемь видов рядов пар элементов. Для расчета теплопередачи в этих рядях можно использовать приведенные на с. 166—171 уравнения, пригодные для рядов разных и одинаковых элементов при общем противотоке и прямотоке в рядах, если заменить в них величины, относящиеся к элементу, на соответствующие величины для пары элементов, т. е. вместо Аэ1 или Аэ подставить Апэ. вместо Фээ или Фээ — Фэпэ- в табл. 13 для каждого из восьми видов рядов приведены условия подср-а-новок (ссылки на уравнения). [c.174]

XIII-14. Какой тип процесса при режиме идеального вытеснения (с прямотоком или противотоком фаз) эффективнее для проведения медленно протекающей в соответствии с уравнением (XI 11,43) реакции второго порядка между веществами Л и В, первоначально присутствующими в различных фазах Проверить полученный вывод, сопоставляя объемы реактора, в котором достигается степень превращения 99%, при следующих условиях а) реагенты подаются в эквимолярных количествах [c.408]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология