Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Теплопередача для противотока и прямотока

    Хаузен X. Теплопередача при противотоке, прямотоке и перекрестном токе.- М. Энергоиздат, 1981.-С.115-121  [c.124]

    Указание. Коэффициенты теплопередачи прн прямотоке и противотоке считать одинаковыми. Возрастание коэффициента теплопередачи при увеличении [c.250]

    Уравнение теплопередачи при прямотоке и противотоке теплоносителей. [c.301]

    Как и в теплопередаче, движение потоков в процессах массообмена может происходить при противотоке, прямотоке и перекрестном токе фаз. Кроме того, возможны другие, весьма разнообразные виды взаимного направления движения фаз, связанные с перемещиванием и распределением потоков. [c.410]


    Хаузен X. Теплопередача при противотоке, прямотоке и перекрестном токе / Пер. с нем. И.Н. Дуль-кина. М. Энергоиздат, 1981. 384 с. ил. [c.360]

    Уравнение теплопередачи при прямотоке и противотоке теплоносителей. Пусть с одной стороны стенки (рис. УП-17) движется Ох кг сек более нагретого теплоносителя, имеющего теплоемкость с дж1 кг-град). С другой стороны стенки в том же направлении движется (За кг/сек более холодного теплоносителя с теплоемкостью Са дж/ кг-град). Допустим, что теплоемкости постоянны и теплообмен между движущимися прямотоком теплоносителями происходит только через разделяющую их стенку (поверхностью Р). Процесс теплопередачи является установившимся, или непрерывным. [c.315]

    Третья часть состоит из семи глав. В первой из них излагается теория подобия. Одна из глав, вследствие большого значения зависимости между движением жидкости и вынужденной конвекцией, посвящена динамике жидкости. Третья глава, служащая введением в теорию конвекции, посвящена зависимости между коэффициентами теплопередачи и теплоотдачи, влиянию отложений накипи, средней разности температур в теплообменниках при противотоке, прямотоке и перекрестном токе и измерению температур поверхности. Теплоотдача вынужденной и свободной конвекцией составляет содержание четырех последних глав. Здесь рассмотрена теплоотдача при течении жидкостей внутри труб, течении жидкостей снаружи труб, при конденсации и кипении. Приводятся фотографии, иллюстрирующие механизм конвективных токов, и графики распределения скорости и температуры. Для составления расчетных зависимостей, рекомендуемых в различных случаях, опытные данные, полученные многими авторитетными исследователями, нанесены на графики экспериментальные пределы изменения различных факторов сведены в таблицы. Рассмотрены оптимальные условия работы теплообменников даны применительно к процессам передачи тепла методы определения экономической скорости жидкостей в теплообменниках и оптимальной разности температур. [c.13]

    Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи приведены в табл. 6.2, а коэффициентов теплоотдачи — в табл. 6.3. Средняя разность температур при прямотоке или противотоке теплоносителей равна [c.147]

    Тепловой расчет теплообменников сводится к совместному решению уравнений теплового баланса и теплопередачи. Для противотока и прямотока основные уравнения теплового расчета можно записать в виде [c.59]


    Так как все элементарные схемы тока по эффективности теплопередачи являются промежуточными между противотоком (наиболее эффективная схема) и прямотоком (наименее эффективная схема), выражение (6,142) может служить для оценки диапазона ухудшения эффективности, области реальных [c.118]

    Кроме того, первый модуль подразделяется на два подмодуля противоток и прямоток. Нетрудно видеть, что соответствующая стыковка этих модулей позволяет рассчитывать практически любой случай теплопередачи. [c.593]

    В выпарных аппаратах с падающей пленкой пар может двигаться прямотоком и противотоком. Падение давления в трубе — очень маленькое, интенсивность теплопередачи — высокая. Основной задачей при конструировании данных аппаратов является выбор распределителя для жидкости. Обычно над трубной решеткой устанавливают перфорированные тарелки или разбрызгивающие сопла. В тех случаях, когда количество исходного раствора недостаточно для полного смачивания поверхности труб, осуществляют рециркуляцию жидкости. Вследствие кратковременного контакта с поверхностью нагрева можно применять такой аппарат для концентрирования вязких и пенообразующих жидкостей. [c.122]

    Определение движущей силы процесса производится в зависимости от направления движущихся потоков [109, 185,, 221]. Как и в теплопередаче, движение потоков в процессах массопередачи может происходить при прямотоке, противотоке или перекрестном токе. [c.141]

    В [36] авторы описывают метод расчета, основанный иа аналогии между схемами теплопередачи и электрическими целями. Результаты, представленные для прямотока, перекрестного тока и для противотока, хорошо согласуются с даиными других авторов, если пренебречь теплопроводностью ребра. [c.103]

    Противотоке (линии АТ и Б В ) изменяется не так резко, как при прямотоке (линии АГ и БВ), что благоприятно сказывается па работе теплообменника. Следовательно, противоточная схема теплообменника более эффективна тепло горячей жидкости используется полнее, теплопередача более равномерна. [c.61]

    Пример 11-4. В холодильнике требуется охладить от температурь Г =90° С до температуры Г2 = 40°С 0 = 10000 кг/ч жидкости с теплоемкостью С = 3350 дж/кг-град (0,8 ккал-кг град). Начальная температура охлаждающей воды ( = 25°С, теплоемкость воды с = 4190 дж/кг-град (1 ккал/кг-град). Коэффициент теплопередачи й =290 вт/м -град (250 ккал/м ч - град]. Определить необходимую поверхность теплообмена и расход воды при прямотоке и противотоке. [c.382]

    Пример VII. 2. Найти закон распределения температуры по длине теплообменника, состоящего из 37 труб диаметром 38/33 мм и длиной I = А м. В теплообменник поступает 01 = 2000/сг/ч раствора при температуре 20° С. Нагревание производят горячей жидкостью, расход которой 02 = 3000 кг/ч, начальная температура 90° С коэффициент теплопередачи к = 450 вт1 (м -град) удельная теплоемкость холодного раствора С = 5500 дж/(кг-град), а греющей жидкости С2 = 3800 дж кг-град). Изменение температуры определить как при прямотоке, так и при противотоке. [c.198]

    Задача VII. 3. В теплообменнике охлаждают 5500 кг/ч раствора от 90 до 30° С. Для охлаждения используют воду при температуре ii = 15 С. Определить поверхность теплообмена и расход охлаждающей воды при прямотоке и противотоке. Конечная температура воды должна быть на 5° С ниже конечной (при прямотоке) и начальной (при противотоке) температуры раствора. Коэффициент теплопередачи fe =1100 вт/(м -град)-, удельная теплоемкость раствора с = 3350 дж/(кг-град). [c.250]

    Если температура одного потока постоянная (например, при конденсации насыщенного пара с температурой Т без охлаждения конденсата), то действительны будут те же зависимости, но направление пара (прямоток или противоток) не будет иметь значения. Если, однако, имеет место доохлаждение пара от 2 до Г , а также доохлаждение конденсата оТ Тц до Ту, то взаимные направления потоков будут иметь значение. В этом случае лучше всего разделить теплообменник на три секции, соответствующие трем последовательным этапам процесса, и для каждого из них отдельно рассчитать поверхность нагрева, приняв разные, свойственные каждому случаю, коэффициенты теплопередачи. Температуры холодной жидкости I и 1" на границах зон определяются из теплового баланса каждой из них. [c.347]

    Кроме того, при одинаковых начальных и конечных температурах противоток, как правило, обеспечивает наиболее высокую среднюю разность температур, в результате чего уменьшается необходимая поверхность теплопередачи (см. пример 1.2). Лишь в отдельных случаях, как будет показано в следующем параграфе, средняя разность температур, т. е. движущая сила, при прямотоке оказывается одинаковой с противотоком. [c.18]

    В многокорпусных противоточных установках (см. рис. IX-3) в первом корпусе наиболее концентрированный раствор выпаривается за счет тепла пара наиболее высоких параметров, в то время как в последнем корпусе исходный раствор самой низкой концентрации получает тепло от вторичного пара, имеющего наиболее низкие давления и температуру. Поэтому при противотоке коэффициенты теплопередачи значительно меньше изменяются по корпусам, чем при прямотоке. [c.356]


    Расчет теплообмена при прямотоке и противотоке был произведен также и для случая, когда коэффициент теплопередачи меняется прямо пропорционально изменению температуры [Л. 2]. Тогда вместо уравнений (1-30) и (1-31) необходимо применять формулу [c.40]

    Поскольку в последнем выражении знаменатель нри противотоке больше, чем при прямотоке, расход холодной жидкости (например, воды) при противотоке может быть существенно меньше. Однако при этом потребная поверхность теплопередачи может несколько увеличиться за счет снижения движущей силы процесса. [c.313]

    В первом случае температура теплоносителя с большой массовой теплоемкостью изменяется слабо, во втором изменение температуры теплоносителей мало по сравнению с Аг р. Во всех остальных случаях при противотоке при прочих равных условиях поверхность теплопередачи оказывается меньшей, чем при прямотоке. [c.314]

    При необходимости интенсификации теплопередачи и создания компактных теплообменников весьма широко применяют ребристые поверхности. На рис.7.2 показаны оребренные трубы, используемые при продольном (вид б — прямоток, противоток) и поперечном (вид в — перекрестный ток) движении теплоносителей. Цель здесь — развитие теплопередающей поверхности в зоне движения одного из теплоносителей — того, со стороны которого интенсивность теплоотдачи ниже и подлежит увеличению. Чаще всего применяют наружное оребрение труб, так как внутреннее (вид а) — сложнее в изготовлении, к тому же достигнутое здесь увеличение теплообменной поверхности сравнительно невелико. [c.525]

    Во всем множестве реальных схем тока теплоносителей можно выделить наиболее распространенные либо перспективные около 30 элементов (противоток, прямоток, различные случаи смешанного и перекрестного тока и др.), примерно 160 схем соединения элементов в ряд (для 20 видов элементов, их число в ряду не превышает 5, для схем общего противотока и общего прямотока в ряду), около 80 схем рядов из пар элементов, приблизительно 2880 схем регулярных комплексов (для 10 типов схем из 47 возможных, число параллельных рядов не превышает 5) —всего свыше 3000 схем. Известные методы расчета теплопередачи пригодны лишь для ограниченного числа схем. Они, как правило, громоздки в реализации и узкоспециализировгйтные, т. е. каждый из них обычно пригоден только для одной схемы тока. Отсутствуют методы расчета теплопередающей поверхности для 30% элементов, для всех рядов из пар элементов и рядов разных элементов, более чем для 90% комплексов. Практически нет методов расчета распределения температур теплоносителей в рядах и комплексах. [c.8]

    Наиб, важные технол. параметры для П. а.-средняя толщина пленки И, характеризующая интенсивность теплопередачи, и потери напора в аппарате (в случае абсорбции определяют энергозатраты на процесс, при ректификации влияют на изменение т-ры по высоте колонны). При слабом взаимод. фаз А стекаюшей пленки жидкости (независимо от относит, направления потоков противоток, прямоток) для ламинарного режима течения (число Рейнольдса для пленки жидкости Ке < 1600) определяют по ф-ле Нуссельта  [c.575]

    В общем же случае температура обеих сред в аппарате меняется. При простейших схемах теплопередачи — прямотоке и противотоке (табл. 1, схемы 1 и 2) — средняя разность температур опр1 -деляется по общеизвестному уравнению Грасгофа как средняя лот а-рифмическая  [c.155]

    Распределение задач по группам проведено из соображений расчетной общности. Однако шесть групп (видов) расчета выделено при допущении, что -ijno = тЗпв = 1. схемы тока — лишь противоток и прямоток, теплообменник состоит из одного аппарата. Для промышленных теплообменников (одно- и многокорпусных, со сложными схемами тока и компоновок, с изоляцией, зависящей от результатов расчета теплопередачи) расчетная общность задач в группах нарушается и теряет смысл. Поэтому классификацию [1151 можно считать также формальной, являющейся составной частью предложенной здесь более общей классификации. [c.64]

    Индекс противоточности р — единственная характеристика, однозначно определяющая схему теплопередачи (или схему тока) в элементе. Он является также косвенным показателем теплопередаточного совершенства схемы тока. Как уже указывалось, pi [О, 1] (6,125), причем при противотоке / = 1, при прямотоке р = 0. [c.132]

    Следовательно, возможно восемь видов рядов пар элементов. Для расчета теплопередачи в этих рядях можно использовать приведенные на с. 166—171 уравнения, пригодные для рядов разных и одинаковых элементов при общем противотоке и прямотоке в рядах, если заменить в них величины, относящиеся к элементу, на соответствующие величины для пары элементов, т. е. вместо Аэ1 или Аэ подставить Апэ. вместо Фээ или Фээ — Фэпэ- в табл. 13 для каждого из восьми видов рядов приведены условия подср-а-новок (ссылки на уравнения). [c.174]

    Пример VII. 1. Определить поверхность теплообмена подогревателя раствора Na l. Раствор нагревается от температуры / = 15 С до =50 С за счет тепла, отдаваемого тем же раствором при начальной температуре г 2 = 90°С. Расход раствора Gi = ( 2 = 5 г/ч удельная теплоемкость раствора Na l с = = 3950 дж кг-град)-, коэффициент теплопередачи e = = 400 вт м -град). Расчет поверхности теплообмена провести как для прямотока, так и для противотока теплоносителей. [c.197]

    Основные уравиення (1), (7), используемые при расчете схем теплопередачи, ие зависят от схемы тока в секции. Специфические особенности данной конкретной схемы тока учитываются значениями функции Z , а в конечном итоге значениями индекса противоточности рс. Как было показано в работах [6—9], для простейших схем тока (прямоток, противоток, /-образный элемент) индекс противоточности является числовым параметром, характеризующим отклонение данной схемы тока от противоточной. Однако для более сложных схем теплопередачи индекс противоточности, как следует из дальнейшего, явл-яегся функцией безразмерных комплексов  [c.127]

    Пример 1-3. Необходимо нагревать 45 кг воды (№ = 45 /сг) в 1 ч от 10 до 75° С дымовыми газами с начальной температурой 165° С. Расход дымовых газов /И2=180 кг1ч удельная теплоемкость газов Ср = 0,25 ккал/кг град коэффициент теплопередачи к = = 100 ккал/м ч - град. Требуется вычислить величину поверхности нагрева А для прямотока, противотока и перекрестного тока. [c.40]


Смотреть страницы где упоминается термин Теплопередача для противотока и прямотока: [c.92]    [c.155]    [c.12]    [c.94]    [c.212]    [c.136]   
Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.0 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Противоток

Прямоток

Теплопередача



© 2025 chem21.info Реклама на сайте