Коэффициент прямотоке

Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи приведены в табл. 6.2, а коэффициентов теплоотдачи — в табл. 6.3. Средняя разность температур при прямотоке или противотоке теплоносителей равна [c.147]

Пример 11-4. В холодильнике требуется охладить от температурь Г =90° С до температуры Г2 = 40°С 0 = 10000 кг/ч жидкости с теплоемкостью С = 3350 дж/кг-град (0,8 ккал-кг град). Начальная температура охлаждающей воды ( = 25°С, теплоемкость воды с = 4190 дж/кг-град (1 ккал/кг-град). Коэффициент теплопередачи й =290 вт/м -град (250 ккал/м ч - град]. Определить необходимую поверхность теплообмена и расход воды при прямотоке и противотоке. [c.382]

Пример 21-4. Определить расход топлива (подмосковный уголь марки Б) в барабанной сушилке диаметром В = 1,6 и длиной L = 10 м, производительность которой по высушенному материалу Ог = 8750 кг/ч. Количество влаги, испаряемой из материала, = 1250 кг/ч. Сушка производится топочными газами, движущимися прямотоком с высушиваемым материалом. Температура топочных газов на входе в сушилку = 650° С, на выходе из нее 2 =100° С. Материал поступает в сушилку при температуре = 10° С и удаляется из нее, имея температуру 82 = 90° С. Теплоемкость высушенного материала Сг = 545 дж/кг-град (0,13 ккал/кг-град). Коэффициент тепло-передачи от топочных газов в сушилке к окружающему воздуху через стенку барабана, снаружи покрытую теплоизоляцией = 0,895 вт/м -град (0,85 ккал/м ч град). [c.749]

При прямотоке Мо = й—1[ = — 7 при противотоке Если (А А к) < 1,5, то вместо среднелогарифмического температурного напора можно использовать среднеарифметический. На рис. VII-1 представлено изменение температуры по длине теплообменника при прямотоке и противотоке. Для многоходовых теплообменников (смешанный ток) или теплообменников с перекрестным током значение среднего температурного напора, вычисленное для противотока, следует умножить на поправочный коэффициент е (меньший единицы). Значения этого коэффициента находят из графиков, построенных для каждого типа теплообменника, приводимых в справочной литературе. Выбор поправочного множителя е зависит от величин отношений Р ц Н [c.182]

Задача VII. 3. В теплообменнике охлаждают 5500 кг/ч раствора от 90 до 30° С. Для охлаждения используют воду при температуре ii = 15 С. Определить поверхность теплообмена и расход охлаждающей воды при прямотоке и противотоке. Конечная температура воды должна быть на 5° С ниже конечной (при прямотоке) и начальной (при противотоке) температуры раствора. Коэффициент теплопередачи fe =1100 вт/(м -град)-, удельная теплоемкость раствора с = 3350 дж/(кг-град). [c.250]

Коэффициент деления потока для прямотока [c.166]

Таким образом, и в условиях прямотока при обратимой реакции коэффициент конверсии 5,- не зависит от концентрации реагента, а зависит только от условий проведения реакции, природы реакции и объема секции колонны. [c.264]

Экспериментальное исследование подтвердило принятую модель движения частиц 1) при скоростях воздуха Ух (1 0>8) у, скорость частиц в фиксированной геометрической точке пространства аппарата с течением времени практически не меняется, следовательно, можно говорить об установившемся характере движения 2) реальной стесненности частиц в восходящем прямотоке соответствует порозность е=0,96% и коэффициент 2=0,8513, учитывающий влияние концентрации 3) из рис. 3.12 видно, что движение частицы в восходящем прямотоке практически прямолинейное, т. е. изменение направления движения частиц за счет соударений с соседними частицами незначительно. [c.187]

Для теплообменников, в которых направление потоков является более сложным, чем прямоток или противоток (смешанное направление потоков), среднелогарифмический температурный напор должен быть скорректирован с помощью коэффициента ед/, численное значение которого зависит от схемы движения потоков и вспомогательных величин Р ж Н. [c.159]

Принимая температуру сушильного агента в первой ступени постоянной и равной при прямотоке и = < при противотоке, находим пе уравнениям (10.41) и (16.42) с учетом коэффициента А В). [c.426]

Пример VII. 2. Найти закон распределения температуры по длине теплообменника, состоящего из 37 труб диаметром 38/33 мм и длиной I = А м. В теплообменник поступает 01 = 2000/сг/ч раствора при температуре 20° С. Нагревание производят горячей жидкостью, расход которой 02 = 3000 кг/ч, начальная температура 90° С коэффициент теплопередачи к = 450 вт1 (м -град) удельная теплоемкость холодного раствора С = 5500 дж/(кг-град), а греющей жидкости С2 = 3800 дж кг-град). Изменение температуры определить как при прямотоке, так и при противотоке. [c.198]

Указание. Коэффициенты теплопередачи прн прямотоке и противотоке считать одинаковыми. Возрастание коэффициента теплопередачи при увеличении [c.250]

Если температура одного потока постоянная (например, при конденсации насыщенного пара с температурой Т без охлаждения конденсата), то действительны будут те же зависимости, но направление пара (прямоток или противоток) не будет иметь значения. Если, однако, имеет место доохлаждение пара от 2 до Г , а также доохлаждение конденсата оТ Тц до Ту, то взаимные направления потоков будут иметь значение. В этом случае лучше всего разделить теплообменник на три секции, соответствующие трем последовательным этапам процесса, и для каждого из них отдельно рассчитать поверхность нагрева, приняв разные, свойственные каждому случаю, коэффициенты теплопередачи. Температуры холодной жидкости I и 1" на границах зон определяются из теплового баланса каждой из них. [c.347]

В многокорпусных противоточных установках (см. рис. IX-3) в первом корпусе наиболее концентрированный раствор выпаривается за счет тепла пара наиболее высоких параметров, в то время как в последнем корпусе исходный раствор самой низкой концентрации получает тепло от вторичного пара, имеющего наиболее низкие давления и температуру. Поэтому при противотоке коэффициенты теплопередачи значительно меньше изменяются по корпусам, чем при прямотоке. [c.356]

При соединении ступеней прямотоком рассмотренный метод должен быть видоизменен в п. 2 вместо ( Л вычисляют коэффициент извлечения ф, пользуясь табл. 20. Если ступень работает противотоком, перекрестным током, а также с полным переме- [c.232]

Дин Вэй и Сухов [51] для абсорбции NHg водой в нисходящем прямотоке при т =14—30 м/сек и Г=0,03—0,1 кг-м -сек получили следующее значение коэффициента массопередачи [c.360]

Естественно, реальные аппараты занимают промежуточное положение, а в ряде случаев гидродинамический режим в них близок к той или другой теоретической модели (например, в пневматической и аэрофонтанной сушилках режим близок к МИС). Для этих аппаратов П < 1, а Ас < А ср и А/> < А/ ср. В каждом конкретном случае коэффициенты П можно определить, если известна структура потоков в аппаратах. Сушильные камеры работают по принципу прямотока, противотока и перекрестного тока материала и сушильного агента. [c.251]

Постоянный коэффициент а, входящий в уравнение (4.5), имеет значения в зависимости от схемы теплообмена противоток а=0,35 перекрестный ток й=0,425-ь0,55 прямоток а=0,65. Второй постоянный коэффициент Ь при всех схемах теплообмена равен 0,65. [c.100]

Таким образом, интенсификация процессов тепло- и массообмена в данной установке происходит за счет завихрений потока, увеличения поверхности теплообмена и благодаря наличию разгонных участков высоких коэффициентов теплообмена. В каждом отдельном случае количество участков выбирается в зависимости от требований процесса. Движение потока газовзвеси может быть осуществлено по принципу прямотока как снизу вверх, так и сверху вниз, а также по принципу противотока. Сечение трубы по всей высоте сохраняется неизменным. [c.27]

Здесь о — коэффициент теплообмена для начального сечения аппарата (место ввода материала для прямотока), определяемый по приведенным выше критериальным соотношениям по относительной скорости газов и материала. Начальная относительная скорость для прямотока, как правило, равна начальной скорости газов, так как принимается, что материал поступает в аппарат с нулевой начальной скоростью для противотока начальная относительная скорость равна сумме начальной скорости газов п конечной скорости движения частиц (см. стр. 3). [c.75]

Расчет теплообмена при прямотоке и противотоке был произведен также и для случая, когда коэффициент теплопередачи меняется прямо пропорционально изменению температуры [Л. 2]. Тогда вместо уравнений (1-30) и (1-31) необходимо применять формулу [c.40]

Здесь а — коэффициент 2, табл. 34] а — угол наклона барабана к горизонту (принимается от 0,5 до 6°) т — время пребывания материала в барабане т, к — коэффициенты, зависящие от типа насадки и направления движения газа для подъем но-лопастной насадки т = 0,6, к 0,2 (прямоток), к = 0,5 (противоток) для лопастной секторной и секторной перевалочной насадок т = 0,75 Н- 1,0, к 0,7 (прямоток), /г 2 (противоток). [c.291]

Движущей силой процесса массообмена является разность концентраций вещества, переходящего в данной фазе и в состоянии равновесия с другой (контактирующей) фазой. Величина А зависит от физико-химических свойств веществ, участвующих в массообмене, и от схемы их относительного движения (прямоток, противоток, перекрестный ток и т, д.). Коэффициент массопередачи определяется еще, кроме того, гидродинамической обстановкой в массообменном аппарате и связан, следовательно, с конструкцией последнего и его рабочим режимом. [c.422]

Соответственно отрицательному угловому коэффициенту рабочая линия в данном случае образует с осью абсцисс тупой угол, причем предельная эффективность абсорбера равна одной теоретической тарелке. Следовательно, при прочих равных условиях, достигаемая конечная концентрация абсорбируемого компонента в абсорбенте при прямотоке всегда ниже, чем при противотоке. [c.473]

Принцип действия аппаратов с восходящим движением пленки (рис. 3-5) основан на том, что газ, движущийся снизу вверх с большой скоростью (10-40 м/с), увлекает за собой жидкую пленку, создавая таким образом восходящий прямоток. При больших скоростях газа (до 40 м/с) достигаются высокие коэффициенты массопередачи, однако, при этом будет возрастать гидравлическое сопротивление. Для осуществления противоточного процесса применяют абсорбер с несколькими соединенными противотоком ступенями, работающими по принципу прямотока (рис. 3-5, б). [c.49]

Следует отметить, что вид нагрузочных характеристик не зависит от взаимного направления движения потоков теплоносителей. Однако при одной и той же плотности тока питания при противотоке обычно достигаются большие значения производительности и коэффициента энергетической эффективности ТТН, чем при прямотоке, причем различие между прямотоком и противотоком растет с увеличением площади термобатареи и плотности тока. Для иллюстрации этого факта на рис. 32 приведены нагрузочные характеристики ТТН для прямотока и противотока при различных геометрических размерах термобатареи, рассчитанные на ЭВМ по формулам (8-8), (8-9), (8-21), (8-22). [c.130]

Полученные приближенные выражения показывают, что при малых значениях тока питания (V 1) зависимость холодопроизводительности ТТН от тока имеет вид квадратичной параболы, расположенной выпуклостью вверх, а зависимость теплопроизводительности от тока соответствует восходящей ветви квадратичного трехчлена с положительными коэффициентами, что хорощо согласуется с экспериментальными данными [27]. При этом значения Д01 и для одной и той же плотности тока при противотоке всегда выще, чем при прямотоке. Сравнительные расчеты показывают, что при м < 0,2 расхождение между значениями Д01 и Д0г, вычисленными по точным и приближенным формулам, не превышает 5%. При малых значениях тока можно также получить приближенные выражения е = / (г), ограничившись лишь первым членом в разложении е по степеням V. Эти выражения при 0 = 0 = 0 имеют вид для прямотока [c.137]

Рассмотрим наиболее распространенный тин жидкогазофазного каталитического реактора, представляющего собой колонну с неподвижным гранулированным катализатором в виде насадки, утопленной в слое жидкости. Такие реакторы большей частью работают в режиме прямотока сплошной и дисперсной фаз, хотя иногда применяется п противоток. Сложность расчета такого рода реакторов прежде всего заключается в недостаточной изученности методов определения физических коэффициентов, входящих в систему уравненпй [c.188]

Аналогично можно определить коэффициент корректировки средней те.мпера-тлфы теплоносителей при прямотоке [c.244]

Пример VII. 1. Определить поверхность теплообмена подогревателя раствора Na l. Раствор нагревается от температуры / = 15 С до =50 С за счет тепла, отдаваемого тем же раствором при начальной температуре г 2 = 90°С. Расход раствора Gi = ( 2 = 5 г/ч удельная теплоемкость раствора Na l с = = 3950 дж кг-град)-, коэффициент теплопередачи e = = 400 вт м -град). Расчет поверхности теплообмена провести как для прямотока, так и для противотока теплоносителей. [c.197]

Стенание тонкой пленки жидкости в пленочных абсорберах происходит при непрерывном воздействии газового потока. При этом возможен противоток газа и жидкости, нисходящий и восходящий прямоток. Для каждого случая следует находить по литературным данным уравнения для расчета коэффициентов тепло- и массоотдачи. При этом следует помнить, что при течении пленок жидкостей возможны два гидродинамических режима ламинарный (при Непл < 1600) и турбулентный (при Непл > 1600). Для каждого из этих режимов существуют свои уравнения для расчета как средней толщины пленки, так и коэффициентов теплоотдачи. Примерную схему расчета пленочных абсорберов можно представить следующим образом. [c.345]

Абсорберы с восходящим движением пленки были впервые предложены Семеновым [51. Принцип действия аппаратов этого типа основан на том, что при достаточно высоких скоростях (более 10 м1сек) движущийся снизу вверх газ увлекает жидкую пленку в направлении своего движения, осуществляя таким образом восходящий прямоток. Абсорбцию в этих аппаратах ведут при больших скоростях газа (до 40 м/сек), чем достигаются высокие коэффициенты массопередачи. [c.338]

Живайкин и Волгин [20] получили следующие выражения для коэффициента сопротивления при нисходящем прямотоке в режиме раздельного течения фаз (см. ниже) [c.349]

В некоторых работах [21, 22, 231 исследовалось сопротивление для случая восходящего прямотока. Живайкин [231 получил следующие выражения для коэффициента сопротивления (при [c.350]

Синха [22] изучал массопередачу в восходящем прямотоке при абсорбции NHa водой и растворами H2SO4. Разница между коэффициентами массопередачи в этих поглотителях не была обнаружена. Из этого сделан вывод, что сопротивление жидкой фазы ничтожно мало и полученные значения Кр приняты равными Рр. Данные опытов (при Rer>30000) обобщены уравнением [c.360]

Пример 1-3. Необходимо нагревать 45 кг воды (№ = 45 /сг) в 1 ч от 10 до 75° С дымовыми газами с начальной температурой 165° С. Расход дымовых газов /И2=180 кг1ч удельная теплоемкость газов Ср = 0,25 ккал/кг град коэффициент теплопередачи к = = 100 ккал/м ч - град. Требуется вычислить величину поверхности нагрева А для прямотока, противотока и перекрестного тока. [c.40]

Из пленочных абсорберов наибольшее распространение в газовой промышленности получили абсорберы с восходящим движением пленки. Принцип действия аппаратов этого типа основан на том, что при достаточно высоких скоростях (более 10 м/с) движущийся снизу вверх газ увлекает жидкую пленку абсорбента в направлении своего движения. Тем самым реализуется восходящий прямоток. В таких аппаратах абсорбция проводится при больших скоростях (до 40 м/с), чем достигаются высокие коэффициенты массообмена фаз. На рис. 2.16 представлена одна из конструкций абсорбера с восходящим потоком пленки. Аппарат включает корпус с вмонтированными в него тарелками с инжекционными элементами. Корпус разделен на камеры вертикальными перегородками, не доходящими до его стенок и образующими каналы для прохождения газа. Тарелки каждой камеры оснащены инжекционными элементами, в верхней части которых расположены перегородки для сбора отсепарированной жидкости в соседнюю камеру. Такая конструкция обеспечивает противоточное движение газа и жидкости по аппарату. Контактирование фаз на каждой тарелке осуп1ествляется в режиме восходящего прямотока. [c.35]

При нисходящем прямотоке в ошлтах по абсорбции NH3 водой при Wr - 144-30 м/с и Г = 0,03+0,1 кг/(м с) получено выражение для коэффициента массопередачи К, (м/с) [58] [c.294]

Жидкость, подаваемая сверху (в данной схеме), после первого завихрителя приобретает вращательное движение и отбрасывается к стенке трубы. Касательное напряжение на границе раздела фаз поддерживает крутку пленки и далее. Вследствие трения крутка газожидкостного потока уменьшается, и для поддержания ее на требуемом уровне необходимо устанавливать по длине трубы ряд завихрителей. Самый нижний завих-ритель играет роль сепаратора. Возможны конструкции с восходящим прямотоком, работающие при более высоких скоростях, а следовательно, с более высокими коэффициентами тепло- и массообмена, но и с повышенным сопротивлением по газовой фазе. [c.546]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология