Теплопередача при прямотоке

Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи приведены в табл. 6.2, а коэффициентов теплоотдачи — в табл. 6.3. Средняя разность температур при прямотоке или противотоке теплоносителей равна [c.147]

Хаузен X. Теплопередача при противотоке, прямотоке и перекрестном токе.- М. Энергоиздат, 1981.-С.115-121 [c.124]

Тепловой расчет теплообменников сводится к совместному решению уравнений теплового баланса и теплопередачи. Для противотока и прямотока основные уравнения теплового расчета можно записать в виде [c.59]

Так как все элементарные схемы тока по эффективности теплопередачи являются промежуточными между противотоком (наиболее эффективная схема) и прямотоком (наименее эффективная схема), выражение (6,142) может служить для оценки диапазона ухудшения эффективности, области реальных [c.118]

Кроме того, первый модуль подразделяется на два подмодуля противоток и прямоток. Нетрудно видеть, что соответствующая стыковка этих модулей позволяет рассчитывать практически любой случай теплопередачи. [c.593]

В выпарных аппаратах с падающей пленкой пар может двигаться прямотоком и противотоком. Падение давления в трубе — очень маленькое, интенсивность теплопередачи — высокая. Основной задачей при конструировании данных аппаратов является выбор распределителя для жидкости. Обычно над трубной решеткой устанавливают перфорированные тарелки или разбрызгивающие сопла. В тех случаях, когда количество исходного раствора недостаточно для полного смачивания поверхности труб, осуществляют рециркуляцию жидкости. Вследствие кратковременного контакта с поверхностью нагрева можно применять такой аппарат для концентрирования вязких и пенообразующих жидкостей. [c.122]

Определение движущей силы процесса производится в зависимости от направления движущихся потоков [109, 185,, 221]. Как и в теплопередаче, движение потоков в процессах массопередачи может происходить при прямотоке, противотоке или перекрестном токе. [c.141]

В [36] авторы описывают метод расчета, основанный иа аналогии между схемами теплопередачи и электрическими целями. Результаты, представленные для прямотока, перекрестного тока и для противотока, хорошо согласуются с даиными других авторов, если пренебречь теплопроводностью ребра. [c.103]

Противотоке (линии АТ и Б В ) изменяется не так резко, как при прямотоке (линии АГ и БВ), что благоприятно сказывается па работе теплообменника. Следовательно, противоточная схема теплообменника более эффективна тепло горячей жидкости используется полнее, теплопередача более равномерна. [c.61]

Пример 11-4. В холодильнике требуется охладить от температурь Г =90° С до температуры Г2 = 40°С 0 = 10000 кг/ч жидкости с теплоемкостью С = 3350 дж/кг-град (0,8 ккал-кг град). Начальная температура охлаждающей воды ( = 25°С, теплоемкость воды с = 4190 дж/кг-град (1 ккал/кг-град). Коэффициент теплопередачи й =290 вт/м -град (250 ккал/м ч - град]. Определить необходимую поверхность теплообмена и расход воды при прямотоке и противотоке. [c.382]

Пример VII. 2. Найти закон распределения температуры по длине теплообменника, состоящего из 37 труб диаметром 38/33 мм и длиной I = А м. В теплообменник поступает 01 = 2000/сг/ч раствора при температуре 20° С. Нагревание производят горячей жидкостью, расход которой 02 = 3000 кг/ч, начальная температура 90° С коэффициент теплопередачи к = 450 вт1 (м -град) удельная теплоемкость холодного раствора С = 5500 дж/(кг-град), а греющей жидкости С2 = 3800 дж кг-град). Изменение температуры определить как при прямотоке, так и при противотоке. [c.198]

Задача VII. 3. В теплообменнике охлаждают 5500 кг/ч раствора от 90 до 30° С. Для охлаждения используют воду при температуре ii = 15 С. Определить поверхность теплообмена и расход охлаждающей воды при прямотоке и противотоке. Конечная температура воды должна быть на 5° С ниже конечной (при прямотоке) и начальной (при противотоке) температуры раствора. Коэффициент теплопередачи fe =1100 вт/(м -град)-, удельная теплоемкость раствора с = 3350 дж/(кг-град). [c.250]

Указание. Коэффициенты теплопередачи прн прямотоке и противотоке считать одинаковыми. Возрастание коэффициента теплопередачи при увеличении [c.250]

Если температура одного потока постоянная (например, при конденсации насыщенного пара с температурой Т без охлаждения конденсата), то действительны будут те же зависимости, но направление пара (прямоток или противоток) не будет иметь значения. Если, однако, имеет место доохлаждение пара от 2 до Г , а также доохлаждение конденсата оТ Тц до Ту, то взаимные направления потоков будут иметь значение. В этом случае лучше всего разделить теплообменник на три секции, соответствующие трем последовательным этапам процесса, и для каждого из них отдельно рассчитать поверхность нагрева, приняв разные, свойственные каждому случаю, коэффициенты теплопередачи. Температуры холодной жидкости I и 1" на границах зон определяются из теплового баланса каждой из них. [c.347]

Кроме того, при одинаковых начальных и конечных температурах противоток, как правило, обеспечивает наиболее высокую среднюю разность температур, в результате чего уменьшается необходимая поверхность теплопередачи (см. пример 1.2). Лишь в отдельных случаях, как будет показано в следующем параграфе, средняя разность температур, т. е. движущая сила, при прямотоке оказывается одинаковой с противотоком. [c.18]

Уравнение теплопередачи при прямотоке и противотоке теплоносителей. [c.301]

Пусть с одной стороны стенки (рис. V1I-17) движется с массовой скоростью Gi более нагретый теплоноситель, имеющий теплоемкость с,. С другой стороны стенки в том же направлении движется более холодный теплоноситель, массовая скорость которого равна G , а теплоемкость с . Допустим, что теплоемкости постоянны и теплообмен между движущимися прямотоком теплоносителями происходит только через разделяющую их стенку (поверхностью F). Процесс теплопередачи является установившимся, или непрерывным. [c.301]

Уравнение (VII,89) является уравнением теплопередачи при прямотоке теплоносителей. С помощью уравнения (VI 1,89) по заданной тепловой нагрузке Q и известным начальным и конечным температурам теплоносителей определяется основная расчетная величина — поверхность теплообмена. [c.302]

В многокорпусных противоточных установках (см. рис. IX-3) в первом корпусе наиболее концентрированный раствор выпаривается за счет тепла пара наиболее высоких параметров, в то время как в последнем корпусе исходный раствор самой низкой концентрации получает тепло от вторичного пара, имеющего наиболее низкие давления и температуру. Поэтому при противотоке коэффициенты теплопередачи значительно меньше изменяются по корпусам, чем при прямотоке. [c.356]

Как и в теплопередаче, движение потоков в процессах массообмена может происходить при противотоке, прямотоке и перекрестном токе фаз. Кроме того, возможны другие, весьма разнообразные виды взаимного направления движения фаз, связанные с перемещиванием и распределением потоков. [c.410]

Трубы бокового экрана, верхний ряд труб потолочного экрана, трубы реакционной секции, расположенные в конвекционной шахте между нижним и верхним подогревателями. Расположение труб реакционной секции в средней части конвекционной шахты и движение в них сырья прямотоком по отношению к дымовым газам создают мягкие условия теплопередачи. Чаще всего печи отапливаются крекинг-газом. Семь газовых форсунок установлены на фронте печи так, что факелы форсунок направлены перпендикулярно перевальной стенке. Печи приспособлены также для работы с жидким топливом. Форсунки для жидкого топлива расположены над газовыми горелками. Путь дымовых газов — [c.166]

Рис. 1.2. Обозначения параметров теплопередачи в теплообменнике типа труба в трубе при прямотоке фаз.

В процессе теплопередачи разность температур выражается так для прямотока [c.455]

Расчет теплообмена при прямотоке и противотоке был произведен также и для случая, когда коэффициент теплопередачи меняется прямо пропорционально изменению температуры [Л. 2]. Тогда вместо уравнений (1-30) и (1-31) необходимо применять формулу [c.40]

Особенностью конструкции аппарата, изображенного на рис. 37, является наличие в его межтрубном пространстве внутренних поперечных перегородок, благодаря-которым трижды меняется направление горячих топочных газов и обеспечивается равномерная теплопередача по всей реакционной зоне Топочные газы проходят в межтрубном пространстве прямотоком к парам циклогексанола, движущимся по трубкам сверху вниз, что исключает перегрев и разложение образующегося при реакции циклогексанона. [c.118]

Поскольку в последнем выражении знаменатель нри противотоке больше, чем при прямотоке, расход холодной жидкости (например, воды) при противотоке может быть существенно меньше. Однако при этом потребная поверхность теплопередачи может несколько увеличиться за счет снижения движущей силы процесса. [c.313]

В первом случае температура теплоносителя с большой массовой теплоемкостью изменяется слабо, во втором изменение температуры теплоносителей мало по сравнению с Аг р. Во всех остальных случаях при противотоке при прочих равных условиях поверхность теплопередачи оказывается меньшей, чем при прямотоке. [c.314]

При необходимости интенсификации теплопередачи и создания компактных теплообменников весьма широко применяют ребристые поверхности. На рис.7.2 показаны оребренные трубы, используемые при продольном (вид б — прямоток, противоток) и поперечном (вид в — перекрестный ток) движении теплоносителей. Цель здесь — развитие теплопередающей поверхности в зоне движения одного из теплоносителей — того, со стороны которого интенсивность теплоотдачи ниже и подлежит увеличению. Чаще всего применяют наружное оребрение труб, так как внутреннее (вид а) — сложнее в изготовлении, к тому же достигнутое здесь увеличение теплообменной поверхности сравнительно невелико. [c.525]

Хаузен X. Теплопередача при противотоке, прямотоке и перекрестном токе / Пер. с нем. И.Н. Дуль-кина. М. Энергоиздат, 1981. 384 с. ил. [c.360]

В общем же случае температура обеих сред в аппарате меняется. При простейших схемах теплопередачи — прямотоке и противотоке (табл. 1, схемы 1 и 2) — средняя разность температур опр1 -деляется по общеизвестному уравнению Грасгофа как средняя лот а-рифмическая [c.155]

Прн теплопередаче без изменения агрегатного состояния теплоносителей в случаях прямотока (в теплообманном аппарате горячий, и холодный теплоносители протекают параллельно и а одном направлении) температуру теплоносителей на выходе из аппарата можно определить по формулам [c.10]

Во всем множестве реальных схем тока теплоносителей можно выделить наиболее распространенные либо перспективные около 30 элементов (противоток, прямоток, различные случаи смешанного и перекрестного тока и др.), примерно 160 схем соединения элементов в ряд (для 20 видов элементов, их число в ряду не превышает 5, для схем общего противотока и общего прямотока в ряду), около 80 схем рядов из пар элементов, приблизительно 2880 схем регулярных комплексов (для 10 типов схем из 47 возможных, число параллельных рядов не превышает 5) —всего свыше 3000 схем. Известные методы расчета теплопередачи пригодны лишь для ограниченного числа схем. Они, как правило, громоздки в реализации и узкоспециализировгйтные, т. е. каждый из них обычно пригоден только для одной схемы тока. Отсутствуют методы расчета теплопередающей поверхности для 30% элементов, для всех рядов из пар элементов и рядов разных элементов, более чем для 90% комплексов. Практически нет методов расчета распределения температур теплоносителей в рядах и комплексах. [c.8]

Распределение задач по группам проведено из соображений расчетной общности. Однако шесть групп (видов) расчета выделено при допущении, что -ijno = тЗпв = 1. схемы тока — лишь противоток и прямоток, теплообменник состоит из одного аппарата. Для промышленных теплообменников (одно- и многокорпусных, со сложными схемами тока и компоновок, с изоляцией, зависящей от результатов расчета теплопередачи) расчетная общность задач в группах нарушается и теряет смысл. Поэтому классификацию [1151 можно считать также формальной, являющейся составной частью предложенной здесь более общей классификации. [c.64]

Индекс противоточности р — единственная характеристика, однозначно определяющая схему теплопередачи (или схему тока) в элементе. Он является также косвенным показателем теплопередаточного совершенства схемы тока. Как уже указывалось, pi [О, 1] (6,125), причем при противотоке / = 1, при прямотоке р = 0. [c.132]

Следовательно, возможно восемь видов рядов пар элементов. Для расчета теплопередачи в этих рядях можно использовать приведенные на с. 166—171 уравнения, пригодные для рядов разных и одинаковых элементов при общем противотоке и прямотоке в рядах, если заменить в них величины, относящиеся к элементу, на соответствующие величины для пары элементов, т. е. вместо Аэ1 или Аэ подставить Апэ. вместо Фээ или Фээ — Фэпэ- в табл. 13 для каждого из восьми видов рядов приведены условия подср-а-новок (ссылки на уравнения). [c.174]

Пример VII. 1. Определить поверхность теплообмена подогревателя раствора Na l. Раствор нагревается от температуры / = 15 С до =50 С за счет тепла, отдаваемого тем же раствором при начальной температуре г 2 = 90°С. Расход раствора Gi = ( 2 = 5 г/ч удельная теплоемкость раствора Na l с = = 3950 дж кг-град)-, коэффициент теплопередачи e = = 400 вт м -град). Расчет поверхности теплообмена провести как для прямотока, так и для противотока теплоносителей. [c.197]

Рис. 1.1. Обозначения параметров теплопередачи в кожухотрубчатом теплообменпике при прямотоке фаз.

Основные уравиення (1), (7), используемые при расчете схем теплопередачи, ие зависят от схемы тока в секции. Специфические особенности данной конкретной схемы тока учитываются значениями функции Z , а в конечном итоге значениями индекса противоточности рс. Как было показано в работах [6—9], для простейших схем тока (прямоток, противоток, /-образный элемент) индекс противоточности является числовым параметром, характеризующим отклонение данной схемы тока от противоточной. Однако для более сложных схем теплопередачи индекс противоточности, как следует из дальнейшего, явл-яегся функцией безразмерных комплексов [c.127]

Наиб, важные технол. параметры для П. а.-средняя толщина пленки И, характеризующая интенсивность теплопередачи, и потери напора в аппарате (в случае абсорбции определяют энергозатраты на процесс, при ректификации влияют на изменение т-ры по высоте колонны). При слабом взаимод. фаз А стекаюшей пленки жидкости (независимо от относит, направления потоков противоток, прямоток) для ламинарного режима течения (число Рейнольдса для пленки жидкости Ке < 1600) определяют по ф-ле Нуссельта [c.575]

Пример 1-3. Необходимо нагревать 45 кг воды (№ = 45 /сг) в 1 ч от 10 до 75° С дымовыми газами с начальной температурой 165° С. Расход дымовых газов /И2=180 кг1ч удельная теплоемкость газов Ср = 0,25 ккал/кг град коэффициент теплопередачи к = = 100 ккал/м ч - град. Требуется вычислить величину поверхности нагрева А для прямотока, противотока и перекрестного тока. [c.40]

Хаузен X. Теплопередача при протипотоке, прямотоке и перекрестном потоке Пер, с нем. М. Энергоиздат, 1981. 383 с. [c.86]

Расположение реакционного змеевика может быть различно. На старых импортных установках Винклер-Коха и первых отечественных установках Нефтепроекта реакционный змеевик помещен в конвекционной шахте печи (рис. 55). Ход крекируемого сырья в печи следующий 1) нижняя секция конвекционных труб, 2) верхняя секция конвекционных труб, 3) нижний ряд радиантных труб, 4) боковой экран, 5) верхний ряд радиантных труб, 6) реакционный змеевик. Расположение труб реакционной секции таково, что крекируемый продукт двиягется но ним сверху вниз в прямотоке с дымовыми газами, для создания более мягких условий теплопередачи в последних трубах реакционного змеевика. [c.144]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология