Вогнутость профиля

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной () ,1х)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости иа входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

Области I, II, III. В плоском случае, как уже отмечалось, линиям EF и D плоскости Woa, о с, изображенной на рис.3.43, соответствуют прямолинейные профили аЬ. Ранее этот результат был получен Черным [23], в работе которого рассматривается обтекание профилей близких к прямолинейным. Установлено, что в областях I и III положительная вариация бу на контуре аЬ (выпуклый профиль) уменьшает сопротивление Xi а в области II уменьшение х может быть достигнуто за счет отрицательной вариации бу (вогнутый профиль). [c.164]

Роторы винтового компрессора представляют собой цилиндрические шестерни с малым числом винтовых зубьев. Зацепление зубьев циклоидальное точечное, при этом у одного из роторов зубья лежат целиком вне начальной окружности и имеют выпуклый профиль, а у другого — внутри начальной окружности и имеют вогнутый профиль (рис. 7.20). Подвод и отвод газа производится через окна на двух противоположных углах корпуса, так что газ проходит через компрессор в диагональном направлении. При вращении роторов газ в полостях А и В, ограниченных поверхностями роторов и корпуса и линией соприкосновения роторов, перемещается в осевом направлении со стороны всасывания к стороне нагнетания. Сначала эти полости сообщаются с всасывающим окном и заполняются газом. Затем это окно закрывается и линия соприкосновения роторов, отделяющая замкнутую в полостях А и В порцию аза от следующей всасываемой порции, перемещается в осевом направлении к нагнетательному отверстию, которое в определенный момент открывается и в котором происходит выталкивание газа. [c.285]

Пример реализации метода регистрации шумов объекта при взаимодействии с другим объектом - методика, с помощью которой контролируются дефекты кромок поверхности цилиндрических изделий - ферритовых изделий радиопромышленности, керамических фильтров, топливных таблеток ядерных реакторов, втулок и др. Методика заключается в регистрации различий акустических шумов, создаваемых дефектными изделиями при их скатывании по наклонной поверхности. Если цилиндрическое изделие катится под действием силы тяжести по поверхности с вогнутым профилем, то возникающий шум определяется характером механического контакта кромок изделия с наклонной поверхностью. Если сколы отсутствуют, то контур кромки катится по поверхности, шум монотонно возрастает из-за ускорения движения изделия и сравнительно невелик. При наличии скола в моменты касания дефектной области с наклонной поверхностью происходят удары, появляются импульсные составляющие. Таким образом, характеристики шума качения изделия содержат информацию о состоянии его кромок. [c.254]

Обозначим число ведомых винтов через k я рассмотрим (фиг. 16) ведущий винт с выпуклым профилем нарезки, находящийся в зацеплении с двумя соседними ведомыми винтами с вогнутым профилем нарезки. [c.43]

Фиг. 16. Схема взаимного уплотнения впадин ведущего винта с выпуклым профилем нарезки с ведомыми винтами с вогнутыми профилями нарезки

Сущность метода вывода данной зависимости, применимого и для случая, когда ведущий винт имеет вогнутый профиль нарезки,, заключается в том, что находится расстояние между соответствующими уплотнениями на двух соседних ведомых винтах для связанной системы полостей. С помощью данного расстояния находят результирующее расстояние при полном обходе ведущего винта и, исходя из условия замыкания на себя всей цепочки полостей, приравнивают его нулю. [c.46]

Для случая, когда ведущий винт имеет вогнутый профиль нарезки, а ведомые — выпуклый, рассуждая аналогично, можно иолучить выражение [c.46]

Соответственно получим зависимость между г. г% и к для случая вогнутого профиля нарезки ведущего винта в следующем виде [c.46]

При одном ведомом винте к= ) занисимость между числом заходов винта с выпуклым профилем нарезки и числом заходов винта с вогнутым профилем нарезки должна получиться одной и той же как по формуле (5), так и по формуле (6). Действительно, согласно формуле (5), получаем [c.46]

Далее производится корригирование зацепления. Кромка к ведомого винта (рис. 57) с вогнутым профилем нарезки вследствие своей [c.100]

Из теоремы о вращении поля касательных на гладкой замкнутой кривой [51] следует, что приращение аргумента касательной при обходе контура профиля с острой кромкой (с внутренним углом а) составляет величину тг + а. Поэтому в случае, изображенном на рис. 5.1, приращение аргумента вектора скорости на каждой стороне профиля не превосходит тг + + а (для рис. 5.2 — на верхней стороне). В случае, изображенном на рис. 5.3 (выпукло-вогнутый профиль) величина тг + а представляет собой разность приращений аргумента вектора скорости на выпуклой и вогнутой сторонах профиля (приращения отсчитываются от одной и той же точки О). [c.158]

Висячий скачок в простой волне около вогнутого профиля [101] [c.278]

Итак, рассмотрим течение типа простой волны при обтекании вогнутого профиля, касающегося в острие О направления набегающего равномерного потока. Как известно, если кривизна профиля в точке О не равна нулю, прямолинейные характеристики первого семейства образуют огибающую. Будем считать, что точка возврата огибающей лежит [c.278]

Как и в случае бесконечного клина, при обтекании профиля граница минимальной области влияния может содержать отрезок свободной границы (рис. 10.6). Представляет интерес также случай обтекания всюду вогнутого профиля. Звуковая линия здесь всегда выходит из угловой точки. Минимальная область влияния показана на рис. 10.7. [c.297]

Звуковая линия в точке составляет с вектором скорости тупой угол. Поэтому при обтекании вогнутого профиля на звуковой линии не существует точек [c.297]

Придание угловым швам вогнутого профиля и плавного переход к основному металлу, а также снятие усиления стыковых швов, если это предусматривается рабочими чертежами конструкции, осуществляется подбором режима сварки или обработкой швов наждачным кругом или иным способом, не оставляющим на поверхности швов зарубок, насечек, надрезов и других дефектов. [c.994]

Если ведущий винт имеет вогнутый профиль зуба, [c.229]

Он состоит из вертикальных полос 1 вогнутого профиля (отражателей), установленных в шахматном порядке в несколько рядов между двумя горизонтальными перегородками 2 в цилиндрическом корпусе 3. [c.136]

На графиках (рис. У-5) представлена зависимость критерия Л от величины а для различных значений температуры потока на выходе из реактора. Эта зависимость имеет явно выраженный экстремальный характер. При больших значениях а, соответствующих резкому подъему температуры на конечном участке, т. е. вогнутому профилю 0(х), низкие выходы товарных продуктов объясняются малой конверсией сырья (рис. У-6). При малых значениях а, т. е. выпуклых профилях температура потока во всех точ- [c.109]

Фрезеры забойные и торцевые предназначены для фрезерования цементного камня и металлических предметов в обсаженных скважинах с целью торцевания или очистки по всему сечению ствола. Вогнутый профиль режущей поверхности фрезера забойного (ФЗ) позволяет центрировать фрезер на забое. Изготавливаются четырех видов вооружения твердосплавные зубки (ФЗ и ФТ), твердосплавные пластины (ФЗЭ), твердосплавный композиционный материал (ФЗИ и ФТИ), алмазный композиционный материал (ФЗА и ФТА). Наружный диаметр фрезеров от 45 мм до 475 мм. [c.25]

В подвижной державке 4. В нижней части державки 4 имеется рабочий наконечник, который под действием пружины 6 поджат к копиру 5. Поворотом маховика 1 державка 4 перемещается вдоль копира и передает его профиль шлифовальному кругу 2. Радиусные формы выпуклого или вогнутого профиля образуются поворотными правящими устройствами (рис. [c.421]

Примечания 1. При фрезеровании чугуна, медных и алюминиевых сплавов подачи могут быть увеличены на 30 — 40%. 2. Приведены подачи для фасонных фрез с выпуклым плавно очерченным профилем для таких же фрез с резко очерченным или вогнутым профилем подачи должны быть уменьшены на 40%. 3. Подачи для прорезных и отрезных фрез с мелким зубом установлены при глубине фрезерования до 5 мм, с крупным зубом — при глубине св. 5 мм. [c.284]

Частными видами отклонений от прямолинейности в плоскости являются выпуклость и вогнутость профилей. Выпуклость профиля — отклонение от прямолинейности, при которой удаление точек реального профиля от прилегающей прямой уменьшается от краев к середине (рис. 8,6). Вогнутость профиля — отклонение от прямолинейности, при которой удаление точек реального профиля от прилегающей прямой увеличивается от краев к середине (рис. 8, в). [c.446]

Эксперименты 15, 9, 10, 50, 55, 56] в этом направлении проводились на различных моделях винтовых аппаратов, отличающихся формой поперечного сечения (рис. 16—18). Винтовые сепараторы (см. рис. 16) изготавливались с профилем желоба горизонтального и вертикального эллипса с длинами полуосей 120 и 60 мм (профили 1,2) вогнутой (профиль 5) и выпуклой (профиль ) формы в виде окружности с радиусом 90л л1, а также с профилем в виде горизонтальной (профиль 5) прямой и прямой, наклонной к горизонту (профиль 6) под углом 30. Винтовые желоба для шлюзов (см. рис. 18) испытывались с поперечным сечением, совпадающим с наклонной прямой (/), гиперболой (//) и параболой с малыми III) и большими IV и 1 ) углами наклона профиля. [c.36]

В условиях вязкого потока за каждой лопаткой будет след и допущение об осевой симметрии течения должно быть дополнено допущением о бесконечном числе лопаток z. Примем, что при г оо, хорда лопатки Ь О так, что густота решетки т = b/t (где t = = 2лг/г) является такой неопределенностью 0/0, предел которой является конечной величиной. Относительная вогнутость профиля f = fib в пределе также конечна, так как Ь О и / -> О одновременно. То же относится и к другим линейным величинам профиля. Угол установки профилей остается неизменным. Таким образом, теоретически рассматривается решетка со сколь угодно большим числом сколь угодно узких лопаток, но такая, которая имеет вполне [c.66]

В соответствии с результатами, полученными в работе [41], с увеличением йк (при постоянном р) величина ВЭТТ сначала растет, потом достигает максимума при р 0,05 и затем уменьшается. [См. рис. 1.9, на котором представлены также и данные из литературы, не имеющей отношения к хроматографии ( = 0).] Следует подчеркнуть, что эти результаты получены и для А = 0 и не обязательно соответствуют вогнутому профилю скоростей потока. Очевидна необходимость тщательного экспериментального изучения этих результатов. Интересно отметить, однако, что экспериментальное подтверждение изложенной выше гипотезы дают результаты, полученные Спенсером и Кучарским [42]. Неоднородности неподвижной фазы в плоскости поперечного сечения колонки могут оказывать значительное влияние на форму профиля скоростей потока, а следовательно, и на величину ВЭТТ. В этой связи могут иметь значение экспериментальные результаты, полученные Хьюпе [43]. Хьюпе обнаружил, что при увеличении плотности материала насадки профиль скоростей потока может стать выпуклым в противоположность [c.24]

Фиг. 17. Схема взаимиого уплогиения впадин ведущего винта с вогнутым профилем нарезки с ведомыми винтами с выпуклыми профилями нарезки -ведущий винт ---ведомый винт.

Немецкая фирма Лайстриц изготовляет двухвинтовые насосы с циклоидальным зацеплением, имеющие при выпуклом профиле нарезки ведущего винта и числе заходов г =й на единственном ведомом винте к= ) вогнутый профиль нарезки с числом заходов 22=3. Данные значения также удовлетворяют формуле (5), т. е. обеспечивают герметичность насоса. [c.47]

Разобранное выше зацепление винтов является характерным для винтовых насосов данного типа. Циклоидальные профили зубьев образующ-их шестерен всегда создают между собой двухточечное зацепление, которое получается, если поочередно принять начальные окружности шестерен за производящие окружности. При этом ЛИВИЯ зацепления шестерен будет состоять из дуг окружностей выступов и непрерывно соединять точки взаимного касания окружностей выступов и впадин. Такое построение профилей всегда обеспечивает взалмное уплотнение винтов. В случае необходимости притупление острой кромки ведомого винта, который всегда делается с вогнутым профилем нарезки, производится ана-Л0ГИЧ1Н0 вышеописанному (ведомый профиль получает радиальную фаску), а профиль ведущего винта делается соответственно полнее. При корригированных профилях появляются незначительные местные зазоры у угловых кромок рубашек. [c.49]

Основными параметрами профиля при расчете по методу А. Ф. Лесохина являются [21 ] относительная максимальная толщина профиля, место расположения максимальной толщины по длине профиля, радиус закругления входной кромки, угол заострения выходной кромки и вогнутость профиля. Задаваясь различными значениями этих парамеров, можно получить полные касательные скорости на скелете профиля, которые близки к скоростям на профиле ипоэтому позволяют произвести оценку годности профиля как в отношении равномерности распределения скоростей, так и в отношении его кавитационных качеств. [c.164]

Правка по радиусу. Радиус можно изменять с образованием вьшуклого и вогнутого профиля круга [c.421]

Угловые и фасонные с вогнутым профилем Р6М5 2 Фрезерование угловых канавок и фасонное 44 0,45 0,3 0,2 0,1 0,1 0,33 [c.287]

Червячные цилиндрические передачи в большинстве случаев изготовл>1Ют с эволь-вентным червяком Z/ или с вогнутым профилем червяка Z7 , который шлифуют торообразным кругом. [c.662]

Одинаковые профили в решетке (рис. 2.1) расположены друг от друга на равных промежутках и установлены под одинаковыми углами к фронтальной линии решетки. Линия, перпендикулярная к фронтальной линии, называется осью решетки. Расстояние между сходственными точками соседних профилей называется шагом решетки t угол наклона профиля, под которым понимается наклон его хорды Ь к фронту решетки, — углом установки Эр. Иногда удобно пользоваться геометрическим выносом решетки рг — углом наклона профиля к оси решетки. Профиль характеризуется средней линией, равноотстоящей от верхней и нижней границ профиля хордой Ь, которая представляет собой прямую, стягивающую среднюю линию углом изгиба профиля Фх + Фа стрелой прогиба / максимальной толщиной с положением стрелы прогиба Xf и максимальной толщины Хс- Линейные параметры профиля и решетки принято выражать в долях хорды с ib — относительная толщина профиля f = f/b — относительная вогнутость профиля х = = xjb — положение максимальной толщины вдоль хорды x — = Xflb — положение максимальной стрелы прогиба вдоль хорды t — ilb — относительный шаг решетки. Удобнее пользоваться не относительным шагом i, а обратной величиной — густотой решетки т == bit. [c.33]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология