Температура выкипания ОПЛ

Рис. 1-9. График Эдмистера зависимости разности температур выкипания по кривым ИТК и стандартной разгонки (цифры около кривых — доля отгона, % сб.).

Углеводородное топливо представляет собой жидкость сложного состава, состоящую из большого количества индивидуальных углеводородов. Такая жидкость не имеет определенной температуры кипения, процесс кипения происходит в некотором интервале температур. Характеризовать испаряемость жидкостей сложного состава можно фракционным составом, т. е. предельными температурами выкипания определенных объемных долей (фракций). Характерными точками фракционного состава обычно считают температуру начала кипения, температуру выкипания 10, 50, 90% объема топлива и температуру конца кипения. Фракционный состав топлива определяют по ГОСТ 2177—59 в лабораторных условиях на стандартной установке, схема которой показана на рис. 4. [c.22]

Кривые ИТК используют для определения фракционного состава сырой нефти, расчета физико-химических и эксплуатационных свойств нефтепродуктов и параметров технологического режима процессов перегонки и ректификации нефтяных смесей. Кривые ИТК нефти и нефтяных фракций обычно имеют монотонный характер, что говорит о равномерном выкипании смеси, т. е. о примерно одинаковом содержании в смеси различных компонентов. Кривые ИТК нестабильных бензинов, керосинов и дизельных топлив имеют вначале ступенчатую форму и далее непрерывный характер. Каждая ступень кривой определяет температуру выкипания индивидуального компонента и содержание его в исходной смеси. [c.19]

Испаряемость и степень распыления топлива в определенных условиях могут оказывать большее влияние на запуск двигателя , чем его химический состав. Испаряемость характеризуется фракционным составом топлива, т. е. температурой выкипания 10% его. Чем ниже эта температура, тем легче запуск двигателя. Так, авиационный бензин с температурой выкипания 10% 7ГС обеспечивает легкий запуск двигателя при температурах до —60° С, а при использовании керосина с температурой выкипания 10% 175°С запуск двигателя уже при температуре —40° С затруднителен. [c.79]

Рис. 49. Зависимость давления топлива перед форсункой от температуры выкипания 10% топлива

Выкипание Температура выкипания, [c.73]

Фракционная разгонка нефти с определением истинных температур выкипания до 200°С проводится при атмосферном давлении и от 200 до 480—500 °С (в пересчете на атмосферное давление) — [c.20]

Стандартом предусматривается определение температур начала кипения (н. к.), температур выкипания 10, 20, 30, 50, 90 и 98% (об.) и определение массы остатка. При проведении параллельных опытов допускается расхождение температуры начала кипения 4°С и для конечных и промежуточных точек фракционной разгонки 2°С. [c.24]

Плотность фракций зависит как от фракционного, так и химического состава топлив. Плотность повышается с увеличением температуры выкипания 50% фракций. Плотность углеводородов возрастает от парафиновых, нафтеновых к ароматическим. Среди парафиновых углеводородов высокую плотность имеют парафины разветвленного строения. [c.29]

Топливо Давление паров при 38 >С, мм рт. ст. Температура выкипания 1 0%. °С Минимальное давление топлива перед форсункой, при котором возможен запуск двигателя, кГ/см [c.237]

Пределы температур выкипания дизельного топлива могут колебаться в широких пределах. Верхний предел для легких фракций фиксируется температурой вспышки и плотностью, в то время как для высококипящих фракций из сернистого сырья — кислотной стойкостью материалов. [c.83]

На основании экспериментальных исследований было выведено эмпирическое уравнение, связывающее тенденцию к нагарообразованию топлив с отношением С Н и температурой выкипания 10% (для индивидуальных углеводородов — с температурой их кипения) [c.83]

Топливо Температура выкипания 10% топлива, С Нагар, г [c.83]

I — температура выкипания 10% топлива, °С [c.83]

Рис. 1-32. График пересчета температур выкипания 30 и 50% отгонов по кривым ОИ при 0,1 МПа.

Сернистые соединения Температура выкипания топлива, °С жание сернистых соединений, вес. % (на серу) [c.113]

Выкипание. % Температура выкипания. °С [c.241]

Определяем разность температур выкипания различных отгонов для кривой стандартной разгонки Д/гост д ддд 5 отгонов по рис. 1-9 находим соответствующие разности температур по кривой ИТК —Результаты таковы [c.27]

Разность температур выкипания (или поправка) А/50% [c.25]

Расчет. Определяем разность температур выкипания 50% отгонов Д/500/ = 0.00042-129 - 0.1 129 + 6,8 0.89 °С [c.26]

Для бензинов кривая ИТК до температур выкипания 105— 120 °С имеет ступенчатый характер и поэтому зависимость поправок AI от X сложна, значения М для различных бензинов (в % об.) приведены в табл. 1.2. [c.29]

Для бензинов с 04 больше 62 рекомендуется уравнение, по которому 04 определяется в зависимости от плотности бензина и температуры выкипания 10 и 90% ( ю% и 9о%) [44] [c.49]

ЗЮр о 291 + 0,635/ .к + ехр (-6,125 1п/ .к + 31,125) где —температура выкипания 1,5% нефтепродукта по ИТК, °С. [c.49]

Для топлива ТС-1 получены следующие аналитические зависимости температур выкипания фракций при стандартной разгонке от плотности, вязкости и температуры вспышки [49] [c.50]

Для тяжелых масляных фракций нефти, отбензиненной нефти и остатков пересчет температур выкипания 30 или 50% отгонов по кривым ОИ ( °о% и с одного давления на другое в преде- [c.71]

Другой особенностью расчета процесса ректификации нефтяных смесей является необходимость комплексной оценки свойств получаемых продуктов. Как известно, расчет процесса ректификации выполняется с целью определения таких условий его проведения, которые обеспечивают получение продуктов с заданными эксплуатационными свойствами. В то же время большинство эксплуатационных свойств нефтепродуктов определяется не температурными пределами выкипания получаемых фракций, лежащих в основе термодинамического расчета процесса ректификации. Эго вызывает необходимость использоваиия дополнительных расчетов для перехода от эксплуатационных свойств нефтепродуктов к температурам выкипания нефтяных смесей или для обратных пересчетов. [c.88]

Температуры жидкости и паров в колонне определяются соответственно по нулевому и 100%-му отгону по кривым ОИ при парциальном давлении нефтяных паров. В то же время для ориентировочных или предварительных расчетов температуру флегмы на тарелках отбора фракций можно определить по температуре выкипания 50% соответствующей фракции из соотношения [c.95]

В связи с этим для получения масел высокого качества и сырья для производства твердых парафинов рекомендуется получать узкие масляные фракции с пределами температур выкипания 50— 60 °С, налеганием температур кипения не более 20—25 °С и содержанием не более 15% фракций, выкипающих ниже, и 2% фракций, выкипающих выше номинальной температуры кипения [58]. Так, при производстве масел из восточных сернистых нефтей предусматривают получение трех масляных фракций с номинальными пределами температур выкипания 350—400, 400—450 и 450— 500°С (490°С) (разгонка по Богданову). Для получения масляных дистиллятов низкой коксуемости и хорошего цвета с вязкостью при 100 °С и высоковязкого гудрона с низким содержанием фракций до 490 °С важно обеспечить очень четкое разделение между дистиллятной фракцией 450—500°С (490 С) и гудроном. [c.185]

Чем уже температуры выкипания дистиллятных фракций, тем более эффективно проходит их очистка селективным растворителем. [c.238]

Данные ддя газойля с температурой выкипания 10%-403 С. к.к. -474 С Широкая бензиновая фракция. [c.240]

На сравнительно небольшом интервале температур выкипания обычно встречающихся бинарных систем принято связывать давления насыщенных паров Рц и Р компонентов раствора линейной зависимостью вида [c.54]

Таки.м образом, при многократном испарении процент отгона меньше, чем в случае однократного исиарения, при одной и той /ке конечной температуре. Но выделение низкокипящего компонента из остатка является более полным, и в пределе последняя капля жидкости будет состоять из одного высококипящего компоиепта. Поскольку одни и тот же отгон наступает в случае однократ1[ого испарения при более низкой температуре, выкипание низкокипящего компонента будет менее полным, чем в случае многократного испарепия. [c.199]

Как было уже сказано, выходы овделъных фракций зависят от способа окисления, температур выкипания исходного парафина, глубины окисления и т. д. В табл. 122 приведены результаты разгонки, проводившейся в промышленном масштабе на заводе Дойче Феттзоире-верке . Исходным сырьем для, окисления служил главным образом синтетический парафиновый гач. Общий выход жирных кислот составлял около 80% в расчете на превращенный парафин. Около 15% терялось уже в процессе окисления в виде двуокиси и окиси углерода и растворимых в воде продуктов окисления 1—2% терялось при перегонке. [c.461]

В связи с этим в научной литературе большое внимание уделяется разработке сравнительно простых и вместе с тем достаточно надежных методов пересчета кривых стандартной разгонки нефтяных фракций, полученных по стандартной методике, в кривые ИТК и наоборот. Наиболее часто для пересчета кривых стандартной разгонки (по ГОСТ 2177—66 или по идентичной методике А5ТМ Д86—66) в кривые ИТК используют связь между температурами выкипания 507о фракций с последующим пересчетом наклинив исходной кривой на отдельных ее участках. [c.25]

Рис, 1-26. График зависимости доли отгона по кривой ИТК, отвечающей температуре крайних до- лей отгона по кривой ОИ от угла наклона кривой ИТК (Щ1фры около кривых соответствуют температурам выкипания 507о (об.) по кривой ИТК). [c.66]

Вакуумная перегонка мазута по топливному -варианту предназначена для получения широкой масляной фракции (вакуумного газойля) с температурами выкипания 350—500 °С как сырья установки (каталитического крекинга и гидрокрекинга. Широкая масляная фракция должна быть светлой или слегка окрашенной, свободной от смолисто-асфальтеновых веществ и содержать минимальные концентрации металлов, особенно Ni и V, которые сильно влияют на активность, селективность и срок службы алюмоси-ликатных катализаторов. Никель и ванадий находятся в нефти в виде комплексов с порфнринами, выкипающих при температуре около 450°С и концентрирующихся при перегонке главным образом в асфальтенах. [c.174]

Обследование работы вакуумных колонн с внутренними отпарными секциями показаЛо [69], что температура выкипания 5% (по Богданову) масляных фракций повышается на 15—33°С и температура выкипания 95% — на 2—10°С. Сужение фракционного состава масляных фракций повышает их коксуемость, показатель преломления, вязкость и температуру вспышки. При расходе водяного пара в отпарные секции в пределах 1.5—4.4% (масс.) на остаток температура вспышки повысилась от 6 до 34 °С, вязкость при 50 °С — на 1,4—4,3 мм7с, коксуемость в [c.190]

Точка, представляющая состояние системы на диаграмме состаЪ — свойство, называется фигуративной. Во всех системах, у которых фигуративная точка совокупного состава х обоих жидких слоев попадает в интервал концентраций х < xl < Хв, происходит их расслоение на две сосуществующие жидкие фазы с составами ха и хв, сохраняющие постоянную температуру выкипания tg и постоянную концентрацию во всем интервале существования двухфазной жидкости. [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология