Термическое сопротивление в теплопроводности

Пример 3-3. Для чугунного ребра толщиной 3 им значение 2Х/а6 равно 330. Подставляя это значение в формулу (3-35), получаем при теплоотдаче в воздух оптимальное значение отношения // (6/2) =25,8, при теплоотдаче в воду //(6/2) =3,64. Для алюминиевого ребра толщи- ой, 1,0 Л1Л( с коэффициентом теплопроводности Х=178 ккал/м час град оптимальное значение отношения //(6/2) равно 85,1 для воздуха и 12,0 для воды. Можно заметить, что толщина ребра должна быть больше, когда отношение термического сопротивления теплообмена к термическому сопротивлению теплопроводности становится меньше. Чугунные ребра крайне слабо интенсифицируют теплоотдачу в воду. [c.72]

Здесь есть некоторая аналогия в сложении термических сопротивлений теплопроводностей (молекулярных и конвективных) при прохождении тепла через стенку, состоящую из ряда последовательно расположенных слоев. Величина /с может быть названа суммарной, или видимой константой скорости гетерогенной химической реакцпи. [c.101]

Снижение температур в слое мелких частиц получается за счет уменьшения термического сопротивления теплопроводности частицы. В случае очень малых размеров частиц можно пренебречь термическим [c.393]

Кривая T= t y), согласно этой формуле, аналогична кривым рис. 100, ио располагается ниже соответствующей кривой, построенной с учетом термического сопротивления теплопроводности частиц. Асимптотический ее предел тот же [c.393]

Уравнепием (7.1) следует пользоваться при прогреве частиц малого размера, когда можно пренебречь их термическим сопротивлением теплопроводности. В случае же прогрева кусков большого размера на первый план выдвигается проникновение тепла внутрь куска, и для упрощения задачи уравнение (7. 1) можно заменить более простым равенством (7.2). Далее, после установления профиля температур по высоте слоя, можно уточнить условие теплообмена на верхней его границе. Если топливо поступает из непосредственно примыкающей зоны сушки, то условие (7. 1) заменяется (7. 2). В этом случае теплообмен на верхней границе слоя играет роль только для зоны сушки топлива. [c.432]

В этом случае можно пренебречь величиной термического сопротивления теплопроводности куска и считать температуры в центре н па поверхности куска одинаковыми. [c.432]

Китаев [22] сделал попытку применения описанной выше теории Шумана для кусков топлива с большим термическим сопротивлением теплопроводности, введя поправку в вышеуказанные величины У и г в виде коэффициента [c.439]

МОЖНО назвать суммарным коэффициентом лучистого теплообмена между кусками топлива, учитывающим совместно излучение и термическое сопротивление теплопроводности кусков, являющихся экранами. В случае малых размеров частицы можно пренебречь величиной по сравнению с —. Тогда а —а =4о . Таким образом, при малых разме- [c.441]

Таким образом, выведенные зависимости могут быть использованы при исследовании теплообмена между частицами и средой как в случае малых значений критерия Био (В1<0,1), так и в случае, когда термическое сопротивление теплопроводности соизмеримо с терми ческим сопротивлением теплоотдаче. [c.62]

В тепловых процессах каждая частица, попадая в поток нагретого газа или жидкости, довольно быстро нагревается, поэтому температурное поле в массе отдельных частиц при стационарности процесса в целом нестационарно [8]. Однако при интенсивном перемешивании частиц в кипящем слое и незначительном термическом сопротивлении теплопроводности нагреваемых частиц это обстоятельство не имеет решающего значения, а систему в целом оказывается возможным рассматривать как стационарную. [c.127]

Круглая труба покрыта цилиндрическим слоем теплоизоляции с коэффициентом теплопроводности к. С увеличением толщины слоя термическое сопротивление теплопроводности возрастает, но при этом увеличивается и площадь наружной поверхности изоляции, что при постоянном коэффициенте теплоотдачи h на этой поверхности уменьшает термическое сопротивление теплоотдачи. Получить выражение для внешнего радиуса изоляции, при котором тепловой поток, передаваемый через нее, максимален. [c.75]

Под стационарным процессом теплообмена при непрерывной подаче материала в кипящий слой, как уже отмечалось, подразумевается процесс, при котором температурное поле по всему объему кипящего слоя по времени остается неизменным. При этом стационарность процесса достигается не только непрерывной равномерной подачей холодных частиц в кипящий слой, но и непрерывным отводом частиц, нагретых до заданной температуры. Попадая в поток нагретого газа или жидкости, каждая частица довольно быстро нагревается. Поэтому температурное поле в массе отдельных частиц при стационарности процесса в целом не стационарно. Однако при интенсивном перемешивании частиц в кипящем слое и при сравнительно незначительном термическом сопротивлении теплопроводности нагреваемых частиц это обстоятельство не имеет решающего значения, а систему в целом оказывается возможным рассматривать как квазиста-ционарную. [c.82]

При составлении последнего уравнения температура каждой частицы принимается постоянной по всему объему ее. Это допущение справедливо в том случае, если внутреннее термическое сопротивление теплопроводности по сравнению с внешним термическим сопротивлением теплоотдаче очень мало. В реальных условиях, характерных для установок с кипящим слоем, это действительно имеет место. [c.94]

Для более крупных частиц с низким коэффициентом теплопроводности термическое сопротивление теплопроводности может оказаться очень значительным по сравнению с термическим сопротивлением теплоотдаче. В этом случае теплообмен между потоком жидкости и поверхностью частицы уже не будет определять скорость суммарного процесса. Продолжительность нагревания или охлаждения частиц будет определяться величиной суммарного термического сопротивления, в которое входит как внешнее термическое сопротивление теплоотдаче, так и внутреннее термическое сопротивление теплопроводности. [c.98]

Для учета влияния внутреннего термического сопротивления теплопроводности в суммарном процессе рассмотрим условия [c.98]

При малых значениях критерия Био (В1< 1) температура поверхности и в центре частицы, как это видно из графиков, примерно одинакова. В этом случае поправка на внутреннее термическое сопротивление теплопроводности незначительна и ею можно пренебречь. При больших значениях В1 учет внутреннего термического сопротивления при нагреве частиц в кипящем слое можно произвести по методу Б. И. Китаева [60], разработанному им для плотного слоя. По этому методу действительное время нагрева частиц в кипящем слое с учетом внутреннего термического сопротивления и коэффициента теплоотдачи можно определить с помощью поправочного коэффициента как [c.100]

Величина включает термические сопротивления теплопроводности грунта R под полом от уровня нулевой изотермы до строительной конструкции пола, теплопроводности R конструкции пола (изолированного или неизолированного) и теплоотдачи от поверхности пола к воздуху камеры, т. е. R = R . R + -f / пч- При расчете помещений с температурой от —1 до —2,5° С считают, что нулевая изотерма проходит непосредственно под конструкцией пола, а поэтому / рр = О, т. е. Ro = R R . [c.126]

Величина Кд включает термические сопротивления теплопроводности грунта Н р под полом от уровня нулевой изотермы до строительной конструкции пола, теплопроводности конструкции пола (изолированного или неизолированного) и теплоотдачи от поверхности пола к воздуху камеры, т. е. Вд = 4- [c.134]

Загрязнение поверхности создает дополнительное термическое сопротивление теплопроводности, а шероховатость поверхности тормозит стекание пленки конденсата, в результате чего коэффициент существенно снижается на несколько десятков процентов [41]. [c.76]

Несколько позже исследованием теплоотдачи пучков из ребристых труб занималась Карасина [2-2]. При обработке полученных опытных данных о теплоотдаче в шахматных и коридорных пучках из оребренных трубок раздельно учитывалось термическое сопротивление конвективной теплоотдаче при омывании сребренной поверхности и термическое сопротивление теплопроводности, обусловленное формой, сечением, материалом ребра и интенсивностью теплоотдачи с его поверхности, как это было 46 [c.46]

При расчетах теплопередачи необходимо учитывать термическое сопротивление теплопроводности самих ребер, которое, например, в случае стальной проволоки малого диаметра (- 0,5 мм) может оказаться довольно существенным. Поэтому Тз лин [2-48] рекомендует пользоваться приведенным значением коэффициента теплоотдачи на стороне оребренной поверхности Спр, который определяется с учетом эффективности (к. п. д.) оребрения (см. гл. 1) по уравнению [c.103]

Из выполненных расчетов следует, что термическое сопротивление конвективной теплоотдаче на стороне оребренной поверхности составляет 92,5% общего сопротивления. Видно также, что термическое сопротивление теплопроводности ребер довольно существенно приведенный коэффициент теплоотдачи Опр оказался на 28% ниже коэффициента теплоотдачи на поверхности проволочного оребрения, выполненного из медной проволоки. Если использовать стальную проволоку, теплопроводность которой значительно меньше (>ьм = 42,5 ккал/м-ч-град), то эффективность оребрения заметно снизится. Действительно, в этом случае по уравнению (2-60) найдем [c.105]

При оо интенсивность теплоотдачи от поверхности много больше интенсивности молекулярного подвода (отвода) теплоты к поверхности из глубины тела. В этой ситуации температурное поле в теле определяется только его (тела) собственными свойствами, так как из-за малого сопротивления теплоотдачи температура на поверхности объекта равна температуре среды Т . При В1 —> О соотношение интенсивностей теплопереноса на границе Г становится противоположным. Температурное поле в теле определяется только отводом (подводом) теплоты у поверхности, т. е. теплоотдачей, и оставаясь нестационарным, становится практически изотермическим в геометрическом пространстве объекта из-за ничтожного термического сопротивления теплопроводности тела. [c.272]

Впрочем, этот факт можно понять и без математического анализа с увеличением Лиз растет термическое сопротивление теплопроводности изоляции, но одновременно растет сама поверхность теплоотдачи в окружающую среду. [c.275]

Один из способов интенсификации передачи теплоты через стенку, разделяющую две жидкие или газообразные среды с температурами Г,к1 и Тж2 (7 ж >7 ж2), заключается в увеличении одной из поверхностей стенки путем ее оребрения. Эффективность этого способа высока, если термическое сопротивление теплоотдачи на той поверхности, где устанавливаются ребра, значительно больше тёрмического сопротивления н.а другой поверхности и термического сопротивления теплопроводности стенки. [c.135]

Величина Ro включает термические сопротивления теплопроводности грунта Rrp иод полом от уровня нулевой изотермы до строительной конструкции пола, теплопроводности Rn конструкции пола (изолироваппого или пеизолироваппого) и теплоотдачи Rhm от поверхпости пола к воздуху камеры, т. е. Rq = Rr + Rn + Rem- При расчете помещений с температурой от - 1 до - 2,5° С считают, что нулевая изотерма проходит пепосредствеппо под конструкцией пола, а поэтому Rpp = О, т. е. Ro = Rn + RnM- [c.87]

Критерий liR, зависящий от Re и Рг, является одним из определяющих, поскольку он входпт в граничное условие. В нашей работе [463] показано, что с термическим сопротивлением теплопроводности куска топлива можно практически не считаться только при достаточно большом значении критерия Fo. Действительио, если рассмотреть графики для нагревания шара, дающие изменение температуры на поверхности и в центре его [100], то увидим, что достаточно хорошее совпадение кривых получается при значении критерия [c.436]

Так как в выражение для критерия Fo входят не только коэффициент температуронроводности и размер куска, но также и время, то ясно, что без учета фактора времени нельзя пренебрегать термическим сопротивлением теплопроводности куска только на основании малых его размеров. [c.436]

Помимо конвекции, теплопередача в слое происходит по двум путям—теплопроводностью и излучением между нагретыми частицами топлива. Теплопроводность в контактах, путем непосредственного соприкосновения частиц, как показали опыты, очень ма.ла [436]. Играет роль главным образом стуненчатый теплообмен— от частицы к частице излучением и конвекцией, а по частице теплопроводностью. В предыдущих работах, папример, Майерса [40i], Терреса и др. [475], теплопроводность и излучение между частицами не разделялись, либо учитывались параллельно. Ирактически тенлонроводность и излучение между частицами, дсшствителт.но, трудно отделить, поскольку они взаимно связаны, хотя и управляются разными законами. В вашей работе [371] теплопроводность и излучение учитывались также суммарно. В последующих работах [160, 240 сделан вывод формулы для определения коэффициента лучистого теилообмена между кусками топлива и суммарного коэффициотгта излучения (радиации) и теплопроводности в слое с учетом термического сопротивления теплопроводности частиц. [c.439]

O HOBRoe отличие от нашего вывода заключается в том, что в формуле Maiiep a (7.40) в третьем члене, выражающем радиацию между частицами топлива, не учтено термическое сопротивление теплопроводности частиц, иначе говоря, не учтена дискретность среды, в силу которой передача тепла происходит по частице кондукцией, а от частицы к частице за счет излучения. При низких температурах можно [c.442]

Суммарный коэффициент лучистого теплообмена менщу кусками а , который следует ввести вместо Лл для учета термического сопротивления теплопроводности кусков (являющихся экранами), определяется по формуле (7.38). [c.444]

Особенностью рассматриваемой печи является то, что загружаемые в КИП5ГЩИЙ слой холодные детали сразу поступают в зону печи с высокой температурой и выдерживаются в ней от начала и до конца. Если учесть, что коэффициенты теплообмена в кипящем слое в 10—15 раз больше, чем в обычных печах, то станет очевидной опасность возникновения больших температурных градиентов в деталях с большим внутренним термическим сопротивлением теплопроводности. [c.214]

В рассмотренных выше задачах внутреннее термическое сопротивление теплопроводности не учитывалось ввиду его малости по сравнению с термическим сопротивлением теплоотдаче. Необходимо отметить, однако, что это допущение не приводит к большим погрешностям лишь в том случае, если диаметр частиц менее 5 мм, а коэффициент теплопроводности больше 0,2 ккал1м час °С. [c.98]

При эксплуатации теплообменных аппаратов в кипящем слое иногда наблюдается интенсивное осаждение твердых частиц на поверхности теплоо бменника. Это явление происходит в результате электризации частиц, осмоления поверхности и т. п. Поэтому пренебрегать термическим сопротивлением теплопроводности, как это иногда делают, при определении коэффициента теплопередачи не следует. Это тем более недопустимо, что в условиях кипящего слоя коэффициент имеет большие значения. [c.105]

При обработке сравнительно невязких жидкостей (например, молока) значения коэффициента теплоотдачи в пластинчатом теплообменнике достигают 4 ООО—5 ООО ккал1м ч град, при этом становится существенным термическое сопротивление теплопроводности самих пластин, особенно если они выполнены из нержавеющей стали. Поэтому стремятся делать пластины возможно тоньше, чему содействует дополнительная жесткость, которую придают пластинам выступы на поверхности в некоторых случаях к длинным сторонам пластин большого размера привариваются специальные ребра жесткости. [c.201]

Очевидно, что bxJX представляет собой термическое сопротивление теплопроводности на участке РЕ, равное сумме термических сопротивлений участков Ре и еЕ. [c.76]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология