Промежуточный холодный слой

По тепловому режиму реакторы можно разделить на адиабатические аппараты и реакторы с теплообменом в реакционной зоне (внутренним теплообменом). В адиабатическом режиме тепло отводится либо самим реагирующим потоком, либо движущимся катализатором. В газофазных процессах, где теплоемкость реагирующего потока мала, проведение реакции в адиабатическом режиме приводит к появлению значительного перепада температуры но длине слоя катализатора. Чтобы этот перепад не превышал допустимых значений, реактор приходится разделять на ряд зон — адиабатических слоев, в промежутках между которыми поток охлаждается или нагревается до требуемой температуры. Изменение температуры реагирующей смеси может достигаться либо с помощью промежуточных теплообменников, либо путем добавления холодного (горячего) сырья или инертного вещества. [c.262]

Основными материалами, используемыми в производстве рукавов, являются текстиль, резиновые смеси и металлическая арматура. Резиновые смеси применяются для изготовления внутреннего резинового слоя, сообщающего герметичность рукаву для изготовления наружной резиновой обкладки в некоторых конструкциях рукавов, предохраняющей рукав от истирания и воздействия внешней среды для промежуточных резиновых прокладок для прорезинивания текстиля и для заполнения промежутков между металлической арматурой и текстильными деталями. Резина предохраняет ткань в рукавах от вредного воздействия окружающей среды и обеспечивает гибкость резиновых рукавов и шлангов. В зависимости от назначения рукавов в их конструкции применяются резины для горячей и холодной воды, теплостойкие, морозостойкие, бензо- и маслостойкие, кислого- и щелочестойкие. [c.551]

В отличие от установок гидроочистки и гидрокрекинга в одну ступень циркулирующий водородсодержащий газ не подвергается отмывке от сероводорода. Высокое давление сепарации в первой ступени способствует растворению сероводорода в гидрогенизате, благодаря чему содержание сероводорода в газе находится в допустимых пределах. Во второй ступени крекируется сырье, очищенное от серы, поэтому образование сероводорода незначительно. Промежуточное охлаждение для съема тепла реакции осуществляется подводом холодного циркуляционного газа в реакторы непосредственно между слоями катализатора. [c.280]

Что касается учета первого из упомянутых факторов, то в этом направлении особенно интересные исследования принадлежат Н. Н. Зубову [45], связавшему между собой таяние полярных льдов и происхождение так называемого промежуточного холодного слоя в гидросфере. [c.463]

Эмаль ФЛ-777 наносят в два слоя и более иа стальную поверхность кистью при вязкости 70—100 с или пневматическим распылением при вязкости 20—25 с по ВЗ-4 при 20 °С. При пневматическом распылении эмаль разбавляют до рабочей вязкости растворителем РЭ-11. Продолжительность высыхания эмали при промежуточной выдержке слоев в течение 1 ч при 18—22 °С составляет 24 ч при 18—22 С или 2 ч при 60 С. Затем покрытие холодной сушки выдерживают в течение 10 сут при 18—22 С. [c.53]

Регулирование температуры в адиабатических реакторах можно выполнить по одной из трех возможных схем, вводя между слоями катализатора промежуточные теплообменники, холодную реакционную смесь или холодный инертный газ. [c.327]

При регулировании температуры перед слоями катализатора, осуществляемом добавлением холодной исходной смеси, в отличие от схемы с промежуточными теплообменниками степень превращения перед слоем катализатора уменьшается после добавления холодной смеси, а объем газа, проходящего через слой, увеличивается. Добавляемый холодный газ реагирует в присутствии продуктов реакции. Так как скорость реакции уменьшается с увеличением степени превращения, необходимый объем катализатора резко возрастает по сравнению с таким объемом для аппаратов с промежуточным теплообменом. [c.327]

Более сложной является конструкция полочных контактных аппаратов (рис. VH.2 и VH.3), пригодных для проведения реакций, обладающих заметным тепловым эффектом. В полочных реакторах катализатор находится на нескольких расположенных друг над другом перфорированных полках. Тепло реакции отводится или подводится в теплообменниках, через которые проходят реакционные газы, переходя с полки на полку. Такие теплообменники устанавливают либо внутри аппарата (рис. VH.2), либо вне его (рис. VH.S). В полочных реакторах по высоте каждого слоя неизбежно возникае г перепад температуры. Последний можно свести к минимуму, уменьшая высоту слоев, однако это неизбежно приводит к увеличение, числа полок и соответственно к усложнению и удорожанию аппарата. Кроме того, слишком низкие слои зернистого катализатора обычно непригодны, так как, если высоту слоя можно сравнить с размеров частиц катализатора, могут возникать нежелательные явления из-за поперечной неоднородности слоя (местные перегревы и проскока газа в местах с наименьшим гидравлическим сопротивлением), ведущие к ухудшению показателей или к срыву процесса. При проведении процессов в полочных реакторах вместо устройства промежуточных теплообменников иногда применяют промежуточный ввод холодного (горячего) сырья или инертного компонента. [c.265]

СЛОЮ не более 10°С, как правило, используют секционирование реактора (3—5 зон) с промежуточной подачей холодного водородсодержащего газа — квенчинга . [c.272]

Апробация процесса селективной гидроочиетки бензина каталитического крекинга в промышленных условиях подтвердила возможность снижения содержания серы в этом продукте до 0,1 % мае. В ходе процесса наблюдалось повышение температуры по слою катализатора от 250 до 300°С, что указывает на необходимость промежуточной подачи холодного водорода в зону реакции (в 2-3 точках). [c.345]

Применяются методы горячего крепления с использованием вулканизации и методы холодного крепления резины к металлам. При методах холодного крепления используется вулканизованная резина, которая крепится к поверхности металла с помощью клея. Крепление резины к металлу посредством вулканизации производится через промежуточный слой из эбонита, латуни или различных клеев. При всех способах крепления поверхность металла должна быть предварительно тщательно очищена от слоя окислов и следов жира и масел. [c.581]

Воздействия по расходу теплоносителя и температуре рассмотрим на примерах регулирования каталитических реакторов. Схемы регулирования вытекают непосредственно из организации самого химического процесса. Так, регулирование температуры и степени превращения в адиабатических реакторах можно выполнить по одной из трех возможных схем 1) введением между слоями катализатора "промежуточных теплообменников 2) добавлением между слоями холодного реагента 3) добавлением между слоями холодного инертного газа. [c.457]

Использование АПТ благоприятно для проведения обратимых экзотермических реакций, в которых равновесная степень превращения с увеличением температуры уменьшается. Поэтому возможно, чтО в конце каждого адиабатического слоя катализатора достигается равновесная степень превращения. Тогда параметрическая чувствительность каждого слоя очень небольшая. Это обстоятельство позволяет, во-первых, применять практически любое число слоев катализатора и, во-вторых, использовать любые методы охлаждения между, слоями в теплообменниках, добавлением холодной реакционной смеси или газа другого исходного состава, а также применять в промежуточных теплообменниках посторонний теплоноситель и исходную реакционную смесь в качестве теплоносителя. [c.461]

В табл. 2 приведены результаты расчета пятислойного контактного аппарата, работающего по схеме добавка холодного газа после первого слоя и промежуточные теплообменники после остальных слоев. Относительная точность счета суммарного объема катализатора 0,1%. При этом результаты решения не зависят от точности определения варьируемых переменных. В то же время различные начальные данные для поиска приводят к различным конечным результатам, различным оптимальным режимам , создавая видимость наличия нескольких минимумов. [c.81]

В последнее время появилась тенденция замены охлаждения газа после первого слоя в промежуточном теплообменнике вводом холодного газа, что позволяет уменьшить необходимую поверхность охлаждения. При этом увеличивается время контакта, но затраты на катализатор не меняются [8]. [c.83]

Результаты решения представлены в табл. 5 и на рис. 4. Здесь же дан оптимальный режим контактного аппарата с промежуточными теплообменниками. Замена охлаждения реакционной смеси после первого слоя в теплообменнике разбавлением холодным газом позволяет уменьшить необходимую поверхность охлаждения, но время контакта при зтом увеличивается. [c.84]

Подъем температуры не должен превышать 6—15 °С. Если в сырье содержится значительное количество непредельных углеводородов и соединений серы, для ограничения подъёма температуры на промышленных установках применяют охлаждение циркулирующим холодным газом либо вводят сырье через распределительные устройства между слоями катализатора. В некоторых схемах для этой цели применяют промежуточные теплообменники или реакторы типа трубчатого теплообменника. [c.54]

Практический интерес может представить также полочный адиабатический, с промежуточным охлаждением реактор, разработанный фирмой Лурги (рис. 7.8). В схеме предусмотрены, охлаждение рециркулирующего горячего газа и последующее его смешение с холодным рециркулирующим газом. Соединяя последовательно большое число катализаторных слоев, можно в принципе построить полочный реактор любого размера. [c.120]

Содержание остаточной воды в промежуточном слое увеличилось при прокачке как "чистой" промысловой эмульсии, так и промысловой эмульсии с добавкой 1 % ЖГ. Прокачка промысловой эмульсии с ЖГ при относительно низких дозах предварительно введенного деэмульгатора и последующим "холодным" отстоем приводит к повышению содержания остаточной воды в промежуточном слое с 2-3 до 29,2 %, в то время как после прокачки одной промысловой эмульсии - до 21,6 %. Однако с увеличением концентрации деэмульгатора до 100 г/т содержание воды в промежуточном слое как "контрольного" опыта, так и "рабочего" практически одинаково 8 и 8,3 % соответственно. [c.200]

В более сложных схемах промежуточного теплообмена (холодным воздухом и в теплообменниках [273], промежуточным вводом холодного газа [274]) оптимальные параметры слоя могут зависеть не только от режима предыдущего слоя, но и последующих. Условия оптимальности для разных схем даны на рис. 4.8. [c.195]

Два слоя с промежуточным вводом холодного газа и теплообменником после них. Исследуемую схему (рис. 4.25) часто используют в реакторах окисления 50 2- Существует одна обратная связь через теплообменник, и поэтому можно воспользоваться условиями устойчивости для реактора с внешним теплообменником. Рассмотрим случай, когда доля Р потока, идущего через перв ш слой, незначительно отличается от 1 и водяные эквиваленты исходного и прореагировавшего газов равны. [c.224]

Крысу декапитируют, быстро извлекают печень (см. сноску к с. 167) и отмывают ее от крови охлажденным буфером. Ткань измельчают (с. 49), взвешивают и гомогенизируют на холоде с 8-кратным объемом ацетатного буфера. К вязкой суспензии добавляют равный объем фенола, закрывают колбу притертой пробкой и встряхивают в бане при 60°С в течение 5 мин. После этого колбу помещают в сосуд со льдом. Холодную смесь переносят в центрифужные стаканы и центрифугируют при 600 g на холоде в течение 30 мин. Смесь разделяется на три слоя водный, промежуточный и фенольный. Водный слой отсасывают с помощью шприца в чистую колбу, а промежуточный и фенольный слои отбрасывают. К водному слою добавляют равный объем фенола и повторяют встряхивание. После центрифугирования водный [c.169]

Под конец лета, когда прогревание, вследствие турбулентных процессов, распространится на довольно большую глубину, от холодного прежде слоя распресненной воды останется только тонкий промежуточный слой, который будет заключен между верхними прогретыми слоями, испытывающими непрерывное перемешивание, и нижними, наиболее стойкими, наименее подвижными слоями. Температура этих слоев будет по-прежнему выше, чем температура промежуточного холодного слоя. [c.463]

Период летнего нагревания начинается с момента возникновения прямой стратификации (температура уменьшается с глубиной) во всем озере. По мере нагревания озера в условиях прямой (устойчивой) стратификации разность температур и плотностей воды между поверхностными и глубинными слоями, особенно в безветренную погоду, резко возрастает. Конвекция, возникающая при ночном охлаждении, выравнивает температуру лишь в сравнительно тонком поверхностном слое. В результате в верхнем, прогретом слое воды устанавливается более или менее одинаковая температура. В нижних глубинных слоях сохраняются холодные весенние воды с плавным изменением температуры. Между теплым и холодным слоями возникает промежуточный, сравнительно тонкий слой с резким падением температуры с глубиной, иногда до 8—10°С на 1 м. Слой этот известен как слой температурного скачка, или металимн и он а. Слой воды, расположенный выше металимниона, называется эпилимнионом, а ниже него — г и п о л и м н и о н о м. Подобное термическое расслоение на три хорошо выраженные термические зоны (эпилимнион, мета-лимнион и гиполимнион) в период летнего нагревания характерно для многих озер (рис. 131). [c.366]

Существует два основных метода охлаждения реагирующей смеси между стадиями адиабатического процесса. С конструктивной точки зрения проще всего смешивать реагенты с байпасной частью исходной смеси. Не обязательно использовать холодное сырье можно вводить в реактор холодное инертное вещество, разбавитель нли смесь какого-либо иного состава. Например, в процессе окисления двуокиси серы используется подача холодного воздуха. В любом случае недостатком такого метода является то, что реагирующая смесь, в которой уже достигнута некоторая степень превращения, разбавляется пепрореагировавшим веществом. Альтернативным методом является охлаждение в промежуточном теплообменнике, где состав реагирующей смеси совсем или почти не меняется. Для каталитических реакций скорость процесса в отсутствие катализатора пренебрежимо мала поэтому, скажем, из реактора с неподвижным слоем газовый поток можно направлять во внешний теплообменник, а затем возвращать в следующий адиабатический слой без заметного изменения степени полноты реакции. В гомогенно-каталитическом процессе реакция может происходить и в теплообменнике, тогда теплообменник можно рассматривать как неадиабатический трубчатый реактор. [c.216]

При обработке крупношарикового тонкопористого гидрогеля дизельное топливо циркулирует через слой шариков снизу вверх прп 104—105° С в течение 48 ч. По окончании обработки прекращают подачу острого пара в теплообменник, останавливают циркуляционный насос, закрывают циркуляционную задвижку и после некоторого отстаивания (1 — 1,5 ч) сливают из емкости выделившуюся воду. За это время температура дизельного топлива понижается до 85—90° С, после чего вытеснитель полностью выдавливают из емкости горячей водой (75—80° С) через промежуточную емкость в меринки (выдавливание дизельного топлива холодной водой недопустимо, так как в результате резкого перепада температур шарики могут разрушиться). [c.124]

Основой экспериментальных методов измерения радиационных характеристик газа является просматривание при помощи радиометра слоя газа, помещенного в замкнутый объем или находящегося в иных условиях. Радиометр может быть интегрирующим прибором типа калориметра илн радиометра на основе термисторного моста, прибором малого разрешения, таким, как призма или спектрометр с переменг1ым фильтром, а также прибором с высоким спектральным разрешением — тина преце-зионного решеточного спектрометра или интерферометра. Газ помещают в ячейку с окнами или исследуют в открытой струе. Окна, в свою очередь, могут быть нагретыми или холодными. В промежуточном варианте газ заключают в ячейку с открытыми окнами. Обзор экспериментальных методов приведен в 14, 5). [c.486]

Технологическая схема процесса представлена на рис. 59. В реактор первой ступени 1 поступает сырье и (из промежуточной емкости раствора 2) смесь водного раствора карбамида и растворителя (изопропанола). Смесь реагирующих веществ из реактора 1 переходит в реактор 3 для завершения реакции комплексообразования, а затем в коалесцирующий аппарат 4, куда также подаются поверхностно-активные вещества. Взвесь комплекса в водном растворе карбамида и депарафинированный прод т в смеси с растворителем из аппарата 4 поступают в сепаратор холодного разделения 5, где цроисходит разделение на ВОДШЕВ и углеводородный слои. Углеводородный слой (раствор депарафината в изопропаноле) направляется на регенерацию растворителя, а взвесь комплекса (пульпа) — в подогреватель 6 и на [c.153]

Нагревательная установка с псевдоожиженным слоем твердо1 о теплоносителя также состоит из теплообменных камер, но несколько другого устройства. Топочные газы направляются по газоходу под распределительную решетку верхней камеры с такой скоростью, чтобы привести в псевдоожиженное состояние холодный зернистый материал, который поступает сверху. Нагретый материал отводится в нижнюю камеру, где псевдоожижается потоком нагреваемого (технологического) газа, поднимающегося сквозь отверстия распределительной решетки. Здесь происходит интенсивное нагревание технологического газа, воспринимающего тепло от зернистого промежуточного теплоносителя, В остальном схема установки совпадает с изображенной на рис, У1П-8. [c.321]

Фрикционные накладки дисковых тормозов формуют либо непосредственно на металлической плите, либо в них (для повышения прочности при сдвиге) впрессовывают нижний слой нз асбес-тофенольной формовочной массы. Для того чтобы добиться хорошей адгезии, металлические плиты сначала подвергают пескоструйной обработке, обезжиривают и покрывают (окунанием или обрызгиванием) раствором связующего на основе каучука или фенольных смол, модифицированных поливинилбутиралем. Предварительно отформованную заготовку получают холодным ирессова-иием высушенной композиции в форме под давлением 7—15 И/мм2. Затем заготовку запрессовывают в горячей пресс-форме совместно с металлической плитой (см. табл. 16.1). Аналогичным образом прессуют изделия в том случае, когда формовочная масса служит промежуточным слоем. Во избежание образования пузырей необходимо несколько раз в процессе формования удалять газы пз формы. В массовом производстве применяют, как правило, многогнездные пресс-формы. Отвержденные накладки кондиционируют в печи в течение 12—14 ч при температуре около 160-180°С. [c.246]

По способу отвода тепла полочные аппараты можно разделить на 1) аппараты с промежуточными теплообменниками 2) аппараты с проме-/куточным вводом холодного газа между слоями 3) аппараты с промелгу-точным вводом холодного воздуха между слоями 4) комбинированные аппараты. [c.77]

Как указывалось выше, теплота реакции гидрирования сравнительно велика при насыш ении алкенов она достигает около 31 ООО, а при насыщении ароматических углеводородов — около 16 700 ккал на 1 кмолъ превращенного углеводорода. Надежное регулирование теплового режима играет исключительно важную роль, так как скорости реакции возрастают с повышением температуры и нри отсутствии эффективного охлаждения йодъем температуры может оказаться нерегулируемым. Для избирательного превращения в целевые продукты и увеличения продолжительности работы катализатора между регенерациями условия реакции необходимо поддерживать возможно близкими к изотермическим подъем температуры не должен превышать 6—11° С. Для ограничения подъема температуры в условиях промышленных установок применяют охлаждение холодным циркулирующим газом или впрыск жидкофазного сырья через распределительные устройства между слоями катализатора. Присутствие летучей жидкой фазы также оказывает корректирующее действие на подъем температуры, так как на испарение жидкости затрачивается часть тепла реакции, равная скрытой теплоте испарения. На некоторых установках применяют или промежуточные теплообменники между слоями катализатора, или несколько реакционных устройств тина трубчатого теплообменника. [c.150]

Рис. 4.7. Схема реактора с алиабатическими слояко и промежуточным охлаждением и диаграмма "Т — х" процесса в нем (I - 4 - слои катализатора Хр - равновесная степень превращения х.г - ввод холодного газа то - теплообменник х.в - ввод холодного воздуха)

Одновременно с диазотированием раствор однохлористой меди (А) охлаждают до 0°. При энергичном размешивании раствор диазония быстро вливают в раствор однохлористой меди. Смесь становится очень густой, благодаря выделению образующегося промежуточного продукта присоединения однохлористой меди к диа- зосоединению. Затем температуре холодной смсси дают подняться до уровня комнатной и при этой температуре продолжают перемешивание 27г—3 часа (примечание 3). Когда температура достигнет приблизительно 15% промежуточное соединение начинает разлагаться с выделсниелг азота и o-хлортолуола. После этого реакционную с.месь нагревают на водяной бане до 60° до полного разложения промежуточного продукта. о-Хлортолуол образует слой поверх раствора медной соли. Водный раствор сливают с помощью сифоиа, оставляя в сосуде лишь 5—6 л. Этот остаток подвергают перегонке с водяным паром из 12-литровой круглодонной колбы (примечание 4) до тех пор, пока объем дестиллата не достигнет 3,5—4 л. Слой [c.492]

В современных контактных аппаратах окисление SO2 и отвод тепла реакции осущестилиются раздельно. В этом случае охлаждение газа между слонми возможно в промежуточных теплообменниках, расположенных между слоями массы, в выносных, а также путем ггоддува холодного диоксида серы после первого слои контактной массы. Количество холодного газа составляет до 20 Объемн.7о от количества газа, поступающего в систему. [c.41]