Отношение влияние на скорость потока

Вопрос о влиянии скорости пара на теплообмен при конденсации на вертикальной охлаждаемой стенке впервые теоретически был исследован Нуссельтом. Задачу решали для случая ламинарного течения пленки конденсата в предположении постоянства скорости парового потока вдоль поверхности конденсации, что позволило пренебречь падением давления на поверхности и внутри слоя пленки, а также изменением касательного напряжения трения на границе раздела фаз в направлении парового потока. При выводе расчетных зависимостей Нуссельт исходил также из постоянства коэффициента трения между паром и пленкой конденсата (С/п = 0,00515) и не учитывал влияние поперечного потока массы-конденсирующегося пара на изменение касательного напряжения. В результате была получена следующая зависимость для отношения коэффициентов теплоотдачи при движущемся и неподвижном паре [c.133]

Сплавы на основе меди. Ингибированная морская латунь с содержанием приблизительно 70 Си — 30 2п с небольшими добавками мышьяка или сурьмы является в США стандартным материалом для конденсаторов, охлаждаемых морской или соленой водой, с трубными досками, изготовляемыми из прокатанной морской латуни (60 Си — 40 2п). В Великобритании и в европейских странах чаще используется латунь вследствие ее лучшего противодействия влиянию скорости потока. Латунь обладает коррозионной стойкостью в отношении конденсатов, содержащих СО2, в вакуумных конденсаторах паровых турбин и, как было показано выше, конденсатов с содержанием Н.23. Однако она подвержена воздействию растворов аммиака, и в случаях, когда конденсат или охлаждающая вода содержат аммиак, латунь обычно не используют. [c.316]

Статические и кинетические параметры хроматографического опыта. Размеры колонки. Влияние отношения весовых количеств жидкой фазы и носителя. Максимальная температура колонки для различных жидких фаз. Выбор жидкой фазы для решения конкретных задач разделения. Влияние природы жидкости, газа-носителя и температуры (ширина полосы, продолжительность анализа, чувствительность детектора), Влияние скорости потока газа-носителя. Ис- [c.297]

Впервые моделирование как метод научного познания был использован в аэро- и гидродинамике. Была развита теория подобия, позволяющая переносить результаты экспериментов, получаемых на установках небольшого масштаба (моделях), на реальные объекты большого масштаба. Основой таких исследований является физическое моделирование, при котором природа модели и исследуемого объекта одна и та же. Физическое моделирование и теория подобия нашли широкое применение в химической технологии при исследовании тепловых и диффузионных процессов. Были сделаны попытки использовать теорию подобия и для химических процессов и реакторов. Однако ее применение здесь оказалось весьма ограниченным из-за несовместимости условий подобия для химических и физических составляющих процесса в реакторах разного масштаба. Например, степень превращения реагентов зависит от времени пребывания их в реакторе, равного отношению размера к скорости потока. Условия тепло- и массопереноса, как следует из теории подобия, зависит от критерия Рейнольдса, пропорционального произведению размера на скорость. Сделать одинаковыми в аппаратах разного масштаба и отношение, и произведение двух величин невозможно. Вклад химических и физических составляющих реакционного процесса и их взаимовлияние и, следовательно, влияние их на результаты процесса в целом зависят от масштаба. В аппарате небольшого размера выделяющаяся теплота легко теряется и слабо влияет на скорость превращения. В аппарате большого размера выделяющаяся теплота легче запирается в реакторе, существенно влияет на поле температур и, следовательно, на скорость и результаты протекания ре- [c.30]

По мере того как увеличивалась скорость потока газа, увеличивались температура реагирующей поверхности углерода и отношение СО/СОа. Желательно было отделить влияние температуры на отношение СО/СОг от влияния скорости потока газа. Для этого были исполь- [c.273]

Эффективность колонки зависит от ряда факторов, включающих скорость диффузии растворенного вещества в двух фазах, равномерность набивки колонки, толщину слоя неподвижной фазы, а также природу и скорость потока подвижной фазы и т. д. Остановимся на двух из них, а именно на выборе отношения жидкой фазы и твердого носителя, и рассмотрим влияние скорости потока газовой фазы на эффективность колонки. [c.249]

Во многих случаях локальные изменения коэффициентов теплоотдачи зависят не только от координаты вдоль поверхности х (или радиальной г), но также и от перпендикулярной ей координаты у (рис. 3), а именно в случае, когда газ не может прямо подниматься вверх в промежутке между соплами, а течет симметрично в обе стороны (параллельно щелям в направлении у) по всей ширине материала. Ясно, что этот выходящий поток влияет на все поле потока. Чем меньше отношение выходной площади потока Ра (заштрихованная площадь па рис. 3) к площади выходного поперечного сечения сопла В1 (для щелевых сопл), тем больше выходная скорость потока и менее однородно распределение коэффициентов теплоотдачи по ширине поверхности. Это влияние условий на выходе потока в деталях рассматривается в [16]. [c.269]

Визуальные наблюдения показали, что газ, выходящий из газораспределительных отверстий, на расстоянии 100—150 мм от них равномерно распределяется по сечению барботажной трубы и в дальнейшем по высоте трубы структура газожидкостной смеси не изменяется. Следовательно, при большой высоте трубы влияние условий входа газа на отношение скоростей потоков будет прене- [c.95]

Влияние сжимаемости газа, по-видимому, становится существенным при скоростях основного потока жидкости, составляющих от 20 до 50% скорости звука. В большинстве обычных конструкций при изменении направления потока в коленах или при обтекании препятствий, как правило, образуются небольшие области, в которых местные скорости в 2—5 раз превышают среднюю скорость и, следовательно, могут приблизиться или даже превысить скорость звука, если скорость основного потока составляет более 20% скорости звука. В таких случаях влияние сжимаемости в этих локальных областях может привести к большим изменениям режима течения и, следовательно, к большому увеличению потерь давления. Отношение скорости газа к скорости звука называется числом Маха. На рис. 3.12 показано влияние скорости воздуха на потери давления в двух лучших из нескольких вариантов колен для [c.52]

В статических условиях силой, стимулирующей осадкообразование, является сила тяжести, под действием которой происходит седиментацион-ное перемещение частиц к поверхности и закрепление их на ней. При транспортировке нефти по трубе из-за высоких скоростей течения значения критерия Фрида, выражающею отношение силы инерции частицы в потоке к силе тяжести и зависящего от скорости потока в квадрате, будут достаточно высокими и процесс формирования отложений скорее всего будет автомодельным по отношению к силе тяжести. Такое предположение подтверждается данными практики. Так, на независимость процесса от седиментационного влияния указывает равномерность распределения отложений по периметру нефтесборных труб в полностью заполненной трубе /22/. Неравномерность отложений по периметру наблюдается лишь в тех случа- [c.72]

В отношении скорости потока следует пойти на компромисс, так как увеличение скорости хотя и уменьшает влияние диффузии (происходящей по длине разделительного слоя сорбента), но затрудняет установление равновесия между фазами. Уменьшение размеров частиц сорбента, обусловленное членом А, должно также иметь границы, так как в противном случае слишком большим станет сопротивление потоку в колонне, т. е. скорость движения потока недопустимо уменьшится. Величина члена С зависит от значения коэффициента распределения. Его определяют как отношение количества вещества в стационарной фазе к количеству вещества, находящегося а подвижной фазе. Он связан с соотношением стационарной и подвижной фазы на участке разделения. Более подробное рассмотрение вопросов теории хроматографии можно найти в специальной литературе [19, 28]. [c.348]

Простой пример, в котором влияние явлений переноса можно считать пренебрежимо малым, иллюстрируется рис, 1 и подробно описан в работе [ ]. В поток нагретого окислителя, движущегося со скоростью V, вводится небольшое количество горючего, которое быстро приобретает температуру и скорость потока. Время задержки воспламенения можно определить как отношение отсчитываемого вниз по потоку расстояния Ь между местом инжекции и местом, где возникает пламя, к скорости потока V. Если предположить, что скорость смешения велика по сравнению со скоростью химической реакции в газе, то слагаемыми, описывающими явления переноса, можно пренебречь. Тогда из уравнения (1.4) следует приближенное [c.90]

Системы ввода с делением потока. Проба в количестве, удобном для ввода обычным способом (0,1 —1,0 мкл), подается в систему, полностью испаряется, и гомогенная смесь паров пробы с газом-носителем разделяется на два неравных потока меньший поступает в колонку, а больший — сбрасывается. Если гомогенизация полная, то образец будет делиться в отношении, определяемом скоростями двух указанных потоков. Соотношение этих потоков называют отношением деления. На практике используют делители с отношением деления от 1 10 до 1 1000. Конструкция делителя должна обеспечивать в процессе ввода строгое постоянство отношения деления. На него оказывают влияние следующие. фак-торы изменение давления при испарении пробы, зависимость вязкости парогазовой смеси от ее состава, конденсация растворителя на входе в капиллярную колонку. [c.142]

Поскольку имелось очень мало сведений о протекании этой обменной реакции при высоких концентрациях, необходимо было сначала установить экономическую целесообразность осуществления этого процесса и получить данные для проектирования и определения стоимости промышленной установки. В качестве смолы выбрали цеокарб-225, проводя опыты в колонках диаметром 25 мм н 100 мм, с высотой слоя 915—1525 Поскольку предполагали, что стоимость производства будет определяться главным образом расходом поваренной соли и серной кислоты, тщательному исследованию было в первую очередь подвергнуто влияние на производительность процесса изменений в нагрузке колонны при рабочем и регенерационном циклах. Затем было изучено действие других факторов (концентраций, скоростей потока, температуры), поскольку они имеют отношение к проектированию и эксплуатации установки. [c.200]

Первые два члена в уравнении (17) и первые четыре члена в уравнен П1 (18) зависят от О и. Так как Dg обратно пропорционален давлению (см. выше разд. II), эти члены являются функцией только массовой скорости потока газа-носителя, которая постоянна по длине колонки. Когда зона перемещается по колонке, эти вклады в локальную высоту тарелки остаются постоянными. Имеется только одно влияние градиента давления на размывание зоны. Когда зона продвигается по колонке на расстояние йх, имеется дифференциальное увеличение дисперсии, определяемое уравнением (19). Однако вследствие градиента давления этот объемный вклад расширяется во время дальнейшего элюирования зоны в отношении р/ро, т. е. в отношении локального давления к давлению на выходе из колонки. Интегрирование этих эффектов имеет результатом коэффициент на который умножается постоянная локальная высота тарелки при выводе средней высоты тарелки [25] [c.129]

X. Джекем, Дж. Роерти и Дж. Фербе [149] устанавливали значения критических тепловых потоков при кипении воды под давлением 140 ата в трубе и прямоугольных каналах. Труба диаметром 4,75 мм и длиной 318 мм была изготовлена из никеля. Каналы изготовлялись из никеля и циркалоя-2. Ширина кольца составляла 25,4 мм (обогреваемый размер 22,4 мм), высота —1,27 1,4 и 2,46 мм и длина — 305 и 685 мм. Средняя шероховатость поверхностей составляла 32 мк и 140 мк. Паросодержания изменялись от О до 100%, а скорости циркуляции — от 270 до 4050 кг/м сек. При низких паросодержаниях скорости достигали 8000 кг/м -сек. Каналы и труба располагались вертикально и под углом 45°. Полученные экспериментальные данные при кипении в трубе и каналах были одинаковы. Влияния шероховатости и материала поверхности теплообмена, а также расположения трубы (канала) обнаружено не было. Авторы установили заметное влияние скорости потока и паросодержания. Влияние скорости циркуляции особенно проявляется при нулевых паросодержаниях (фиг. 9). Изменение отношения Ljd практически йе отражалось на значениях 9кр. как при низких паросодержаниях (фиг. 9), так и при высоких. [c.20]

Рассмотрим, в какой же мере достоверно описывает процесс простая одномерная модель В частности насколько однородны условия по сечению реактора Терни и другие исследователи (см. библиографию на стр. 301) нашли, что в случае частиц неправильной формы небольшое увеличение пористости слоя вблизи стенки исчезает уже на расстоянии от стенки, равном одному диаметру частицы, и доля свободного объема остается постоянной до центра слоя. В слое частиц более правильной формы доля свободного объема, начиная от стенки реактора, быстро уменьшается, а затем приближается к среднему значению, совершив два-три затухающих колебания. Например, для цилиндров в слое, имеющем диаметр, который в 14 раз превышает диаметр частицы, доля свободного объема на расстоянии 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 и 3,0 диаметра частицы от стенки реактора может быть равна соответственно 0,15 0,31 0,20 0,27 0,22 и 0,25, причем средняя пористость составляет 0,25. Очевидно, неоднородность несущественна в слое частиц неправильной формы или при очень большом отношении диаметра слоя к диаметру частицы. Торможение потока у стенки компенсирует влияние большой локальной пористости слоя, поэтому наиболее высокие скорости потока должны наблюдаться на расстоянии порядка диаметра частицы от стенки реактора. Однако об этом трудно сказать что-либо определенное, так как во многих промышленных реакторах форма поперечного сечения слонша, а характер упаковки частиц катализатора неизвестен. По-видимому, влияние неоднородности слоя настолько невоспроизводимо и в то же время незначительно, что его не стоит учитывать при разработке более детализированной модели слоя. [c.263]

Результаты эксперимента указывают на резкое падение скорости потока вблизи стенки, вследствие чего может уменьшаться величина Хэф1 СрО). Вплоть до точки, отвечающей отношению г/го = 0,7, тенденция к уменьшению величины Хэф/[срС) не наблюдается. Точный анализ влияния массовой скорости О на величину Яэф наталкивается на трудности, так как величина О может не совпадать с Оср. [c.160]

Нанесены также кривые изменения температуры по оси реактора и в теплообменной рубашке. На рис. П-25 показапа зависимость степени превращения в слое от начальной температуры газа при постоянной массовой скорости потока О = 63 кгЦм -ч). На рис. П-26 показано влияние мольного отношения [c.178]

П. 37. Ну —термическое сопротивление со стороны труб (отнесенное к внутренней поверхности труб), м-К Вт. Анализ термических сопротивлений со стороны труб следует проводить даже более тщательно, чем анализ сопротивлений со стороны кожуха, поскольку они существенно зависят от скорости потока (см. комментарии к и. 31, 42 и 43). Если отложения накапливаются на наружной поверхности труб с низкими рсбрами, это сопротивление будет увеличено на величину, равную отношению площади наружной поверхности трубы к внутренней (которая обычно примерно равна 3), поскольку, как правило, коэффициент теплопередачи относят к наружной поверхиости труб. Влияние сопротивления соответственно увеличивается, и применение оребренных труб с большим значением может стать весьма проблематичным. [c.38]

Различие в размерах частиц, входящих в состав полидисперсного слоя, оказывает влияние на порозность слоя, режим псевдоожижения, однородность слоя и др. Такой слой может иметь меньшую порозность благодаря более плотной упаковке частиц и возможности размещения мелких частиц в каналах между крупными частицами. При псевдоожижении по-лидисперсного слоя скорость потока может оказаться недостаточной для взвешивания крупных частиц и значительно превысить скорость витания мелких, которые при этом выносятся из слоя. Для таких полидисперсных систем характерным показателем является диапазон изменения размеров частиц измеряемый отношением Существенную роль играет также гранулометрический состав слоя - сравнительно невысокая концентрация относительно крупных частиц допустима, особенно при наличии относительно мелких частиц. [c.465]

Различие в размерах частиц, входящих в состав полидисперсного слоя, оказывает влияние на порозность слоя, режим псевдоожижения, однородность слоя и др. Такой слой может иметь меньшую порозность благодаря более плотной упаковке частиц и возможности размещения мелких частиц в каналах между крупными частицами. При псевдоо7Кижепии полидисперсного слоя скорость потока может оказаться недостаточной для взвешивания крупных частиц и значительно превысить скорость витания мелких, которые при этом выносятся из слоя. В этом случае важным является диапазон изменения размеров частиц, измеряемый отношением маис/ мин- Существенную роль оказывает также гранулометрический состав слоя — сравнительно невысокая концентрация относительно крупных частиц является допустимой особенно при наличии и относительно мелких частиц. В качестве примера можно привести гранулометрический состав пылевидного катализатора установок каталитического крекинга. Основной фракцией являются частицы размером 40—80 мк их содер7кание составляет 50—75% содержание частиц размером 80—200 Л1К должно быть пе более 10—20% содержание частиц размером < АО мк — порядка 20—35%. [c.607]

Влияние продуктов сгорания. Большинство вращающихся регенераторов применяются для подогрева свежего холодного воздуха за счет тепла горячих продуктов сгорания, что ведет к повышению температуры в тонке и улучшению условий горения. Добавление продуктов сгорания топлива к воздуху в процессе горения ведет к увеличению массовой скорости на стороне горячих газов примерно на 7% но отношению к массово скорости потока холодного воздуха. В то же время теплоемкость продуктов сгорания (это СОп и Н2О) выше, чем генлоемкость холодного воздуха. В зависимости от соотношения топливо — воздух теплоемкость продуктов сгорания может на 11 "о превышать теплоемкость холодного воздуха, т. е. = 0,90. [c.197]

Влияние отношения диаметра трубки к размеру зерна D/d и параметра массопереноса между зонами у на зависимость разности степеней превращения, рассчитанных по уравнениям (3.83)-(3.84) x t) и формуле (3.85) х(ё), представлены на рис. 3.22. Видно, чюх, рассчитанное без учета неравномерности скорости потока по сечению может быть как больше (при плохом массообмене между зонами), так и меньше X, рассчитанного с учетом неоднородности профиля скоростей. При плохом массообмене часть газа байпасирует вдоль стенок, что приводит к уменьшению степени превращения. При интенсивном массооб- [c.130]

Поскольку расход горючего никак не зависит от состояния колебательной системы, и поскольку влияние запаздывания здесь не рассматривается, от-чичное от нуля возмущение теплоподвода Q может возникнуть лиять в результате возмущения полноты сгорания введенного в поток горючего. Опыты говорят о том, что полнота сгорания мало зависит от давления среды, если это давление незначительно отклоняется от нормального. Прп горении смеси в открытой трубе давление действительно колеблется сравнительно слабо (на доли атмосферы), поэтому будем ниже пренебрегать влиянием давления на полноту сгорания. Скорость течения является более существенным параметром. Нередко увеличение скорости потока после превышения ею некоторой величины приводит к заметному снижению полноты сгорания. В пределе, при значительнолг увеличении скорости течения может произойти так называемый срыв нламени — полное прекращение горения. Наибольшее влияние на полноту сгорания оказывает обычно коэффициент избытка воздуха а (отношение фактического количества воздуха в единице массы смеси к количеству воздуха, теоретически необходимому для полного сгорания заключенного в ней горючего). Таким образом, примем, что [c.205]

Ур-ния подобия для Ки и 5Ь при И. включают кроме обычных критериев (чисел Рейнольдса Ке, Архимеда Аг, Прандтля Рг или Шмидта 8с и геом. параметров) параметры, учитывающие влияние поперечного потока пара и степени неоднородности парогазовой смеси (отношения мол. масс или газовых постоянных ее компонентов) на профили, скорости, т-ры или концентраций в сечении пограничного слоя. [c.276]

Для расчета интенсивности теплообмена в этой области режимных параметров в настоящее время предложен ряд формул, в которых влияние процесса парообразования на оценивается критерием К =д1гр"ю, представляющим собой отношение скорости парообразования д/гр" к скорости потока ш. Впервые формула такого типа была предложена в [4] [c.40]

Дефиниция В иодразумевает, что прн I), равном, например, 2, раствор пробы разбавлен потоком носителя в отношении 1 1. Параметры, управляющие коэффициентом дисперсии, являются предметом детального изучения. Вкратце можно отметить, что наибольшее влияние на В оказывают объем инжектированной пробы, физические размеры системы ПИА (длина и внутренний диаметр трубок), время пребьшаяия пробы в системе и скорость потока. Дополнительные факторы включают возможность использования одноканальной потокораспределительной системы, а не разветвленной со многими трубками, а также выбор точки измерения на градиенте дисперсной зоны пробы, отличной от соответствующей максимуму пика [7.4-3]. [c.447]

При равной эффекгивности механического перемешивания (одинаковом подводе внешней энергии) эффективный коэффициент продольного перемешивания в потоках фаз Езф практически одинаков в обоих типах колонн (РДЭ и виброэкстракгоре). Однако при оценке влияния продольного перемешивания на эффективность массообменного процесса следует оперировать не самим коэффициентом Езф, а его отношением к средней скорости потока соответствующей фазы. (Эти отношения можно рассматривать упрощенно как диффузионные добавки на продольное перемешивание в фазах в эффективную высоту единицы переноса.) В соответствии с изложенным выше степень продольного перемешивания для вибрационного экстрактора примерно вдвое ниже, чем для колонны типа РДЭ того же диаметра. Именно поэтому наряду с высокой производительностью промышленные виброэкстракгоры обладают также более высокой по сравнению с РДЭ массообменной эффективностью. [c.1111]

Определение границы условий, при которых играет роль внешняя диффузия и теплопередача, О. Левеншпиль П1)едлагает провести следуюпцт образом [18]. На основании опытных данных измеряется степень превращения Хд реагента А в реакторе идеального вытеснения при различных линейных скоростях потока и неизменных объемной скорости и начальном составе исходных реагентов (газа). Линейную скорость газового потока при прочих равных условиях можно изменить, проводя серию опытов в реакторе с разной высотой слоя катализатора и соответственным изменением объемного потока реакционной массы, чтобы сохранить постоянным отношение V/F a . JPA.a)y где V - объем 1)еактора. Тогда при внешнедиффузионной области гетерогенного катализа определяющей является диффузия через пограничный диффузионный слой у внешней поверхности катализатора (уравнение 11.10), толщина которого, а следовательно, и диффузионное сопротивление зависят от линейной скорости газа. Если диффузионное сопротивление существенно, то степень превращения (Хд) меняется с изменением скорости газового потока. Величина Хд остается постоянной, когда скорость реакции не зависит от диффузионного сопротивления. Пределы условий, при которых становится заметным влияние переноса вещества и теплоты, соответствуют точке, при которой Хд начинает уменьшаться. [c.679]

При разработке методики определяли влияние концентрации фтора на число зарегистрированных импульсов. Результаты таких измерений при скорости потока газа 100 мл/мин приведены на рис. 9. При проверке влияния влажности газа было установлено, что число импульсов Отличается лишь незначигельно от аналогичного числа в случае сухого фтора. Из этого следует, что предложенный принцип может быть использован для определения концентрации фтора в воздухе. Фтористый водород, содержащийся в газе, не искажает результаты анализа, поскольку хи-иольный клатрат реагирует лишь с сильными окислителями, как, напри.мер, р2, СЮг, С1, N02 и Оз, Специфичность данного метода по отношению к фтору может быть повышена путем применения дополнительной физической или химической сепарации. [c.54]

Начальные возмущения носили случайный характер, так как поток за решеткой был турбулентным. Из приведенных в работе экспериментальных данных следует, что течение в пламени турбулентно, а энергия турбулентности в пламени больше, чем в набегающем потоке. Первый вывод ясен из рис. 6.10, на котором изображена зависимость спектральной плотности энергии Е от волнового числа к. Видно, что спектр пульсаций скорости сплошной, т.е. в пламени нет дискретных возмущений. Можно вьщелить две области — коротковолновую и длинноволновую. В длинноволновой области к < ксг) спектральная плотность энергии турбулентности в Ш1аме-ни больше, чем в набегающем потоке (к г определяется как абсцисса пересечения кривых 7 и 2 на рис. 6.10). В коротковолновой области к > ксг) наблюдается противоположная картина, что связано с сильным увеличением вязкости продуктов сгорания. Несложная оценка показывает, что значения величин ксг практически совпадают (использована формула (6.12)). На основе этой оценки можно предположить, что увеличение спектральной плотности энергии в длинноволновой области связано с неустойчивостью пламени. На рис. 6.11, а проиллюстрировано влияние масштаба турбулентности Ь на отношение пульсационных скоростей в пламени и в набегающем потоке. Видно, что , а при увеличении [c.235]

Влияние конвекции на процесс диффузии в микрогетерохен-ных системах ослаблено, так как частицы движутся вместе с потоком, п относительная скорость потока по отношению к поверхности, на которой происходит реакция, гораздо меньше абсолют- [c.107]

Фиг. 7. Влияние скорости набегающего потока на концентрацпонное отношение.

Для неустановившегося движения dwjdx ф Q а тогда член левой части уравнения (3-120), характеризующий влияние нестацио-парности движения на скорость потока жидкости, может быть заменен соответствующп.ми конечными величинами p-dw jdx pwjx. Отношение силы инерции к этой величине позволяет получить критерий гомохронности (нли Струхаля, Str)—см. стр. 37 [c.82]