Диаметр эквивалентный зерен частиц

На рис. IV. 16 показана зависимость высоты, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ), от диаметра зерна сорбента для сорбентов разного типа при различных способах упаковки. Характерно, что прн экстраполяции линия, соединяющая точки для поверхностно-пористого сорбента йр 37 мкм в колонке бесконечного диаметра , [61] стремится к нулю. Таким образом, эту упаковку можно считать идеальной. Если сравнить теперь В-ЭТТ для микросферических частиц с экстраполированными величинами для поверхностно-пористого сорбента, то видно, что эффективность насадки из микросферического силикагеля вдвое меньше идеальной. По-видимому, это резерв увеличения эффективности хроматографических колонок. Дальнейшее повышение эффективности колонок за счет применения микросферического сорбента с йр = 1—2 мкм встретит большие трудности вследствие необходимости повышения давления >10 МПа. [c.155]

Принимая во внимание, что по уравнению (И-2) удельная поверхность обратно пропорциональна линейному размеру твердой частицы (зерна), можно в уравнении (П-90) заменить дробь 1/а на 3 — эквивалентный диаметр частицы, найденный по зависимости (П-6). Экспериментально можно определить новое значение коэффициента пропорциональности, а также ввести коэффициент формы ф. В результате получим [4] [c.130]

На эффективность разделения веществ влияет размер частиц твердого носителя. Установлено, что между диаметром зерен носителя и временем удерживания компонента существует обратно пропорциональная зависимость. Влияние размера частиц носителя на эффективность разделения учитывается в уравнении Ван-Деемтера с помощью множителя dp. Действительно, с увеличением размера зерен носителя (как следует из этого уравнения) увеличивается высота эквивалентной теоретической тарелки и, следовательно, уменьшается эффективность разделения. Но, с другой стороны, уменьщение зерен должно достигать оптимальной величины, чтобы не вызвать сильного возрастания другого члена уравнения X, так как при уменьшении зерен носителя возрастает сопротивление хроматографической колонки массопередаче. Изучение зависимости ширины хроматографического пика от размера зерен показало, что при определяющей роли продольной диффузии ширина пика ( л) не зависит от размера частиц, при определяющей роли внешней диффузии х пропорциональна d и, наконец, при определяющей роли внутридиффузионной массопередачи ц пропорциональна диаметру зерна dz [55]. [c.35]

Для частиц несферической формы этот размер называют эквивалентным диаметром граничного зерна. Частицы, по размерам меньшие граничного зерна, транспортируются через верхний сливной патрубок, а частицы, большие граничного зерна,— через нижнюю песковую насадку. [c.67]

С феноменологической точки зрения течение жидкости через неподвижный слой адсорбента представляет собой смешанную задачу гидродинамики поток, заполняющий свободное пространство между частицами слоя, обтекает зерна и движется внутри каналов неправильной формы и переменного поперечного сечения Однако прн оценке перепадов давления в зернистом слое принимают в соответствии с выбранной моделью в качестве определяющего размера либо диаметр зерна загрузки й, либо эквивалентный диаметр норового канала э- Поэтому в инженерной практике для определения гидравлического сопротивления плотного слоя используют уравнения типа [c.155]

Для характеристики зерен несферической формы указания на их размеры недостаточно, да и сам размер с1 становится не вполне определенным. Здесь вводят понятие об эквивалентном диаметре зерен как диаметре сферы, равновеликой (по объему частицы Уч) реальному зерну 4 = 6 Уц/л Отклонение от [c.216]

Анализ закономерностей течения среды (газа, жидкости) через полидисперсный НС, содержащий к тому же частицы различной формы, — чрезвычайно сложная задача. Поэтому в целях ее упрощения будем рассматривать (рис. 2.32, а) идеальный слой, составленный из одинаковых шарообразных зерен диаметром с1. Пусть этот слой высотой Яо, порозностью о лежит на поддерживающей решетке в аппарате поперечного сечения / Однако и такой более простой случай весьма труден для анализа поток, омывающий сферические зерна, движется в искривленных каналах с переменным поперечным сечением, струи газа (или жидкости) постоянно пересекаются, сливаются, расходятся. Сопротивление таких систем мы рассчитывать не умеем, но зато знакомы с подходами к расчету течения в прямых каналах. Поэтому перейдем от идеального слоя к некоему модельному фиктивному — того же гидравлического сопротивления, сводя внешнюю задачу гидродинамики к внутренней будем считать, что поток (например, газа) движется по прямым каналам (их длина /, естественно, больше высоты слоя Щ, поскольку мы мысленно "выпрямили" искривленные каналы) диаметр каналов обозначим />е (чтобы не смешивать с эквивалентным диаметром частиц 4 в рассматриваемом случае 4 = Ф- [c.217]

Эквивалентный диаметр частиц о р учитывает фракционный состав частиц и объем свободного пространства. Для адсорбента с разным диаметром зерна з эквивалентный диаметр частиц о р равен [c.138]

Как известно, в зависимости от последующего назначения средний размер зерна можно определять различными способами через средневзвешенный размер [II], число частиц в продукте [5], эквивалентный диаметр [12] и др. [13—16]. Нам думается, что характеристику средней крупности кристаллического продукта наиболее правильно выражать через средневзвешенный размер ср., который может быть определен методом аддитивности из соотношения [11] [c.109]

К геометрическим характеристикам относятся линейные размеры элементов слоя (зерен), пористость , удельная поверхность со, коэффициент формы оСф. Зерна правильной формы характеризуются определяющими размерами, а частицы неправильной формыдиаметром равновеликого шара [56— 58]. Поскольку реальные зернистые слои представляют собой смесь зерен различной крупности, то их принято характеризовать гранулометрическим составом в виде кривых распределения частиц загрузки по размерам, что позволяет выделить максимальный / ако минимальный / ин и эквивалентный диаметры зерен, значения которых оказывают влияние на выбор режимов промывки фильтрующего слоя [56, 59. 60]. [c.18]

Определение эквивалентного диаметра зерна, входящего в критерий /V , производим путем перехода от поверхности кубиков имеющих одинаковые с набухшим адсорбентом значения порозности (е) и числа частиц (и,,) в 1 м , к поверхпости зерен ионита через коэффициент формы Ф. [c.317]

При переходе от пеподвижпого слоя к псевдоожиженному диаметр зерен изменяется по величине на порядок, в то время как скорость газового потока изменяется мало. Например, в работе [2] приведены некоторые данные для окисления нафталина во] фталевый ангидрид в промышленных условиях. Процесс проводится в неподвижном слое катализатора с зернами порядка 5—7 мм при линейной скорости 1,35 м1сек, а в псевдоожиженном слое—с зернами 0,125 при линейной скорости 0,25 м1сек, т. е. диаметр частиц уменьшается в 48 раз, а линейная скорость — лишь в 5,4 раза. Подробное изложение экспериментальных данных по массообмену в неподвижном и псевдоожиженном слоях приведено в монографии М. Лева [3]. В большинстве случаев коэффициент массопередачи от газового потока к частицам определяется для неподвижного и нсевдоожиженного слоев практически одинаковыми зависимостями, прямо пропорционален линейной скорости газа в степени 0,49—0,66 и обратно пропорционален эквивалентному диаметру частиц в степени 0,34ч-4-0,51. Можно принять приблизительно, что [c.349]

При псевдоожиженни газами и больших скоростях потока в промышленности применяют сильно полидисперсные катализаторы. Благодаря бурному перемешиванию сепарации частиц по размерам в основном кипящем слое не наблюдается. Однако часть наиболее мелких частиц, попадающих в третью зону, не возвра-ш,ается обратно, а выдувается выходящим из слоя потоком. В промышленном аппарате эта пыль задерживается далее специальными фильтрами и периодически отдувается обратно. При лабораторных испытаниях нам приходилось эту пыль стряхивать с фильтра механически. Приведем некоторые данные, полученные в нашей лаборатории С. С. Татиевым [98], для полидисперсного пылевидного катализатора каталитического крекинга, среднеарифметический диаметр которого й = 31,4 мк, а средний обратный диаметр 1/й = составил = 40,6 мк. Пористость насыпанного слоя Бо=0,60. Перепад давлений в неподвижном слое прямо пропорционален скорости потока и из наклона этой прямой по формуле Эргуна можно было вычислить эквивалентный диаметр зерна йа, оказавшийся равным 59,6 мк. Такое значительное превышение э над с1 указывает на наличие агрегирования зерен и налипания мелких на более крупные. Критическая скорость псевдоожижения Ык = 0,ОП м1сек, а расчетная скорость витания частиц с 3=40 мк, ив = 0,23 м1сек. Наличие агрегирования подтверждается еще и тем, что при рабочих скоростях 0,3—0,5 м/сек, превышающих расчетную скорость витания, кипящий слой не выно- [c.268]

Линейная скорость газа и должна выбираться, исходя из значений критических скоростей начала взвешивания и уноса и>у [см. уравнения (1.4) и (1.26)]. В отличие от лабораторных аппаратов, промышленные реакторы КС не имеют строго фиксированной скорости начала взвешивания вследствие значительной локализации потоков газа, выходящих из-под колпачков решетки. Поэтому расчет скорости начала взвешивания по известным зависимостям носит весьма ориентировочный характер. Обычно для этого использутат интерполяционную формулу (1.4) [31]. Для случая полидисперсных катализаторов при невысокой степени неоднородности фракционного состава скорость начала псевдоожижения рассчитывают, как правило, на средний эквивалентный диаметр частиц. При широком диапазоне размеров частиц для большей гарантии полного взвешивания расчет ведут на наиболее крупные зерна катализатора. [c.92]