Поверхность коэффициент загрязнения

Влияние шероховатости стенок труб на сопротивление. При движе-ниц жидкости по трубам, не имеющим гладкой поверхности, как, например, по керамическим трубам с неотшлифованной внутренней поверхностью, по загрязненным трубам и т. п., следует учитывать влияние шероховатости на величину А. В качестве характеристики шероховатости, вводят понятие относительной шероховатости или коэффициента шероховатости п, представляющего собой отношение средней величины выступа шероховатости (или глубины впадины) е к радиусу трубы г, т. е. [c.72]

Коэффициенты загрязнения поверхности теплообмена--10 [c.159]

Коэффициент загрязнения учитывает наличие накипи, ржавчины и других загрязнений, которые образуются на поверхности, и влияние, которое они оказывают на теплопередачу. Обычно, если коэффициент загрязнения составляет, напрнмер, 2, то фактически = 0,002, т. е. в расчетах он принимается как А з-ЮОО. В зависимости от условий работы оборудования коэффициент загрязнения изменяется в широких пределах. Б данной книге рассматриваются случаи, когда коэффициент загрязнения редко превышает 2. При применении I качестве хладагента воды, прошедшей соответствующую подготовку, а также при переработке природного газа и легких углеводородов, не содержащих сернистых соединений, коэффициент загрязнения принимается равным единице. [c.158]

Кривые па рис. 13.4 относятся к чистым поверхностям. Для учета наличия на поверхности трубы пленки грязи, продуктов коррозии или отложений, обычно вводится коэффициент 0,85. Некоторые значения коэффициентов загрязнений для характерных условий расположения станций приведены в табл. П3.4. Следует отметить также, что в теплых районах воду перед подачей в конденсатор хлорируют, чтобы избежать загрязнения конденсатора микроорганизмами. Рост большинства микроорганизмов можно прекратить, если поднять температуру поверхности свыше 50 С, но это обычно неэкономично. [c.251]

Коэффициент загрязнения поверхности теплообмена [c.471]

Интенсивность уноса сажи должна определяться соотношением сил, удерживающих частицы сажи у поверхности, и сил трения в потоке газа. В процессах переноса частиц значительную роль может играть явление термофореза, вызванное наличием большого градиента температуры вблизи степки котла. В работе [34] найдена зависи>гость коэффициента загрязнения е от массовой скорости 17 (данные получены па опытно-промышленной установке газификации сернистого мазута) при содержании сажи в газе 3,5 г/м (рис. 68). Для другой концентрации сажи в газе г, г/м ) вводят поправочный коэффициент К . Зависимость поправочного коэффициента от концентрации сажи в газе дана на рис. 69. [c.168]

При низких значениях падающих лучистых потоков, когда поверхность покрывается белым налетом или тонким слоем связанных отложений, процесс загрязнения имеет иной характер, чем при больших 7п. В этом случае существенное влияние на характер кривых ф=о1 (т) имеет поглощательная способность отложений. Это четко видно при сравнении результатов исследований, полученных при использовании измерительных элементов с предварительно оксидированными и очищенными поверхностями (кривые 3 и 4 для очищенной поверхности, кривая 5 для оксидированной поверхности). Видно, что в опытах, где использовались измерительные элементы с очищенной поверхностью, коэффициент тепловой эффективности сначала по мере окисления поверхности повышается, а затем снижается с незначительной скоростью. В этой стадии загрязнения коэффициент тепловой эффективности имеет небольшие значения (г з=0,45—0,55). Более низкое расположение кривой 4 по сравнению с кривой 3 обусловлено различными температурами поверхности (463 и 363 С). [c.159]

Де Л з , А"з2 — коэффициенты загрязнения поверхности, омываемой соответственно потоками 1 и 2. [c.158]

Шероховатость поверхности и наличие на ней слоя окиси металла оказывают дополнительное сопротивление течению пленки конденсата, толщина ее вследствие этого увеличивается и теплоотдача уменьшается. По опытным данным [84], для -обычных, не очень загрязненных окисленных поверхностей коэффициент тепло- [c.146]

Основное преимущество использования а для количественного описания интенсивности теплоотдачи заключается в том, что с помощью значений а для двух различных обменивающихся теплотой потоков можно связать локальную интенсивность теплопередачи с локальной разностью температур между потоками. Для наиболее общего случая теплопередачи между двумя теплоносителями, разделенными цилиндрической стенкой с загрязненными с обеих сторон поверхностями коэффициент теплопередачи и выражается через коэффициенты теплоотдачи теплоносителей и другие параметры системы следующим образом [c.4]

Для обеспечения нормальной работы трубчатой печи необходимо обоснованно выбрать скорость движения потока сырья через змеевик. При увеличении скорости движения сырья в трубчатой печи повышается коэффициент теплоотдачи от стенок труб к нагреваемому сырью, что способствует снижению температуры стенок, а следовательно, уменьшает возможность отложения кокса в трубах. В результате уменьшается вероятность прогара труб печи и оказывается возможным повысить теплонапряженность поверхности нагрева. Кроме того, при повышении скорости движения потока уменьшается отложение на внутренней поверхности трубы загрязнений из взвешенных механических частиц, содержащихся в сырье. [c.552]

Температура загрязненных радиационных поверхностей может составлять 700—800° С. Отсутствие каких-либо данных по> значениям коэффициентов загрязнения в топках при сжигании водоугольных суспензий поставило вопрос о необходимости их экспериментальной оценки. [c.41]

Таблица 6.1. Коэффициенты загрязнения и тепловой эффективности поверхностей нагрева мартеновских котлов-утилизаторов

Из теории образования на экранных поверхностях нагрева плотных золовых отложений следует, что скорость их роста определяется количеством оставшихся при каждом цикле очистки (обдувки) на экранах рыхлых отложений, т. е. эффективностью очистки. Зная изменение во времени т условного коэффициента загрязнения, обусловленное ростом плотного слоя отложений, а также уменьшение этого коэффициента в результате нарастания рыхлого слоя отложений в интервале времени между двумя очистками топки, можно коэффициент эффективности очистки оценить следующим образом [c.184]

Темп роста плотных золовых отложений на экранных поверхностях в менее теплонапряженной топке с фронтальным расположением горелок парогенератора ТП-67 равно примерно 3,5-10" м2-К/(Вт-ч). Таким образом, скорость роста теплового сопротивления плотных золовых отложений в топке парогенераторов ТП-67 и ТП-101 происходит менее интенсивно, чем в топке парогенератора ТП-17. Эти данные согласуются с кривыми изменения во времени условного коэффициента загрязнения топок парогенераторов ТП-17 и ТП-67. [c.187]

Коэффициент загрязнения ё конвективных поверхностей нагрева при среднегодовой теплопроизводительности котла [c.80]

Коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей, учитывающий понижение тепловосприятия за счет загрязнений или закрытия изоляцией экранов, принимается по табл. 17. Для двухсветных экранов и ширм, расположенных в топке (не в выходном окне топки), уменьшается на 0,1 по сравнению с величиной для настенных экранов. [c.93]

Коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей [c.93]

Для расчета теплопередачи через стенку, на которой осаждаются различные примеси, содержащиеся в жидкостях, на основе данных практики были установлены коэффициенты загрязнения поверхностей нагрева для некоторых широко применяемых жидкостей. Значения их приведены в табл. 40 в виде сопротивления — [c.159]

Этот рисунок. можно использовать для расчета t]w как при незагрязненной поверхности (коэффициент теплоотдачи ко), так и с учетам загрязнений. Для аппаратов, в которых учитывается загрязнение, эффективность вычисляется с использованием характеристик загрязненной поверхности. При этом значения на оси абсцисс включают как термическое сопротивление теплоотдачи от наружной поверхности внутренней трубы в кольцевой канал 1/ко, так и сопротивление слоя загрязнений на этой поверхности гао- [c.320]

Коэффициент теплопередачи. После определения двух коэффициентов теплоотдачи по обе стороны поверхности, а также коэффициентов теплопроводности для стенки трубы и слоя загрязнения, отнесенных к наружной поверхности, коэффициент теплопередачи К для дальнейшего расчета может быть подсчитан по формуле [c.210]

Очаги образования мелких пузырьков (мельчайшие бугорки на твердой поверхности, частицы загрязнений и т. п.) носят название центров парообразования- Интенсивность образования пузырьков возрастает до некоторого предела с увеличением разности температур между стенкой и кипящей жидкостью (А — t — / п). С возрастанием увеличивается плотность теплового потока 9, т. е. количество тепла, передаваемого жидкости в единицу времени единицей поверхности стенки. Возникающее при этом перемешивание жидкости, обусловленное ростом, отрывом и всплыванием пузырьков, приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи а (рис. УП-14). [c.291]

Коэффициент теплоотдачи при кипении жидкости. Теплоотдача при кипении жидкости является сложным процессом. Опыт показывает, что образование пара происходит на обогреваемой поверхности лишь в отдельных ее точках (мельчайшие бугорки на шероховатой поверхности, частицы загрязнений и т. п.), называемы х центрами парообразования. Число этих центров зависит от перегрева жидкости у поверхности нагрева, определяемого разностью температур стенки 4т. и температуры насыщения [c.310]

Сравнение этих и вышеприведенных данных по мартеновским пылям свидетельствует о том, что их свойства существенно различны. Нет аналогии и в характере зависимостей коэффициентов загрязнения от температуры газов, и в структуре отложений. Причину этого, очевидно, следует искать не только в состоянии частиц уноса. Согласно [21] отложениями в высокотемпературной части котла полностью забиты промежутки между трубами ширм по всей их длине. Продольные участки этих же труб покрыты равномерным слоем отложений толщиной 0,2 мм. В зоне температур 400—500 С прочность отложений ниже, нет условий для их прогрессивного роста даже в застойных зонах потока газов. Столь отличные условия образования отложений из уноса серосодержащего сырья и их накопления на поверхностях нагрева в зависимости от температуры пото-28 [c.28]

Для газотрубных котлов-утилизаторов, установленных за печами с кипящим слоем, коэффициент загрязнения составляет 0,011 (м -К)/Вт при скоростях газов в трубах 15—18 м/с. В [24] приведены некоторые данные для туннельных котлов ТОП-35/40, работающих на газах отражательных медеплавильных печей. Поверхности нагрева этих котлов расположены в горизонтальном газоходе-туннеле, не имеющем поворотов. Измерения производились на котле-утилизаторе, проработавшем 2 года без регулярной очистки [периодически включалась вибрационная (ударная) очистка]. При этом загрязнения поверхностей нагрева стабилизировались (табл. 1.7). [c.29]

Рис. 4.5. Зависимости производительности котла КУ-125 по, пару и суммарного коэффициента загрязнений поверхностей нагрева от расхода дроби (плотности подачи)

Определить поверхность нагрева и основные конструк-тргоные размеры горизонтального подогревателя с и-образными трубами, в котором трансформаторное масло нагревается насыщенным водяным паром давлением Р, МПа (рис. 4.2). Масло О нагревается от до 1 , перемещаясь со скоростью 1 м/с внутри латунных труб диаметром мм. Коэффициент загрязнения поверхности труб т], = 0,8. Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м К). [c.58]

Котел-утилизатор, установленный на выходе из реактора получения синтез-газа, работает в весьма жестких условиях, так как температура поступающего газа достигает почти 1370°С и в нем содержится высокая концентрация непревра-щенных частиц углерода. Разработаны проектные решения, при которых эти трудности устраняются а) регулированием гидравлики газового потока для предотвращения чрезмерного загрязнения поверхностей б) принятием высокого коэффициента загрязнения при расчете в) разработкой конструктивных устройств и изменением гидравлики процесса для предотвращения заноса входной зоны. Как и следовало ожидать, коэффициент загрязнения поверхностей со, стороны газа изменяется в зависимости от гидравлики аппаратуры. [c.184]

Далее, условный коэффициент загрязнения лучевос-принимающих поверхностей, учитывающий снижение температуры за счет загрязнений, принимается при сжигании мазута для открытых гладкотрубных и плавниковых экранов по нормативному методу равным 0,9, а по уточненному методу — 0,6. [c.211]

Сопоставление и анализ данных по результатам теплотехнических испытаний показывают, что в пределах исследованных топливных нагрузок при различных режимах коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей при сжигании водоугольных суспензий из угля марки Г колебался в пределах 0,57—0,64 (среднее значение 0,6), а при сжигании водоугольных суспензий из угля марки Т — 0,53 — 0,6 (среднее значение 0,57). Зависимость опытных коэффициентов загрязнения от тепловой нагрузки топки для исследованных суспензий представлена на рис. 1, б, в, из которого следует, что величина практически не зависит в рассматриваемых условиях от тепловой нагрузки котла SQPи может быть принята равной 0,57 для угля марки Т и 0,6 для угля марки Г. [c.44]

Экранные трубы парогенераторов среднего давления при паровой очистке их с частотой 1—2 раза в смену являются относительно чистыми. Условный коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей нагрева топок этих парогенераторов после обдувки колеблется в пределах 0,72—0,82 [Л. 189]. Только фронтовая стена и около 60 — 70% боковых стен покрываются тонким СЛ061М отложений толщиной 0,2— 0,3 мм. Располагаются эти отложения, в основном, на противоположных действию обдувочных струй сторонах труб. Задняя стена и остальная часть боковых стен (30—40%), возле которых температура газов более высокая, покрываются твердыми отложениями. [c.140]

Возможное максимальное значение условного коэффициента загрязнения топки при чистом состоянии экранов парогенератора ТП-67 (ТП-101) не выше, чем о(т)=0,40—0,45, а для топки парогенератора ТП-17 —0,65—0,70. Таким образом, эти цифры подтверждают, что условный коэффициент загрязнения топки учитывает не только влияние загрязнения экранов золовыми отложениями на условия теплообмена, а также и аэродинамику, тепловую форсировку др и абсолютные размеры топки. Для сравнения тепловосприятий поверхностей нагрева топок различных конструкций можно условно использовать кажущееся удельное теплонапряжение стен, т. е. отношение тепловыделения в топке к ее полной поверхности стен i7iI = BQт/f т Оказывается, что при одном и том же значении дн тепловосприятие экранов топки парогенератора ТП-17 выше, чем экранов парогенераторов ТП-67 и ТП-101. Так, например, при 7я=200—220 кВт/м отношение дэ1дн (<7э — тепловосприятие экранов) для топки парогенераторов ТП-17 и ТП-67 равно соответственно 0,25—0,30 и 0,20—0,25. [c.183]

Для внесения изменений в существующие методы и разработки новых физически более обоснованных методов расчета теплообмена в топках необходимы данные по механизму образования отложений на экранных поверхностях нагрева, теплофизическим свойствам отложений, величинам коэффициентов тепловох эффективности экранов, условным коэффициентам загрязнения и зависимости их от времени работы, равномерности распределения падающих и обратных лучистых потоков по ширине и высоте экранированных топочных стен и др. при сжигании различных видов топлива. [c.377]

Среднее значение условного коэффициента загрязнения экранных поверхностей, размещенных в топке при сжигании стандартных крекипг-остатков, составляет 0,81, а при сжигании высоковязких крекинг-остатков 0,78. [c.401]

Основное назначение индустриальных масел - обеспечить снижение коэффициента трения в трущихся частях металлорежущих станков, прессов, прокатных станов и другого промышленного оборудования. Кроме этого основного назначения индуст -риальные смазочные масла должны отводить тепло от узлов трения, защищать детали от коррозии, очищать трущиеся поверхности от загрязнения, быть уплотняющиг-1 яредством, не допускать образования пены при контакте с воздухом и т.д. [c.4]

Впервые изучение скорости массопереноса при растворении маленьких (до 0,4 мм) неподвижных пузырей газа в жидкости с целью определения коэффициентов диффузии бьшо выполнено Мэйчем [148]. В работе были получены коэффициенты диффузии воздуха в воде, однако, согласно [148], значения >дв оказались значительно заниженными. Брандштейер [148] повторил работу Мэйча и объяснил занижение результатов наличием на поверхности пузырька загрязнений. Либерман [176] и Мэнли [194], изучая скорость растворения не- [c.806]

Способность лейкометра измерять коэффициент отражения поверхностей тканей, загрязненных различными количествамп пятнообразуюьцих составов, дает возможность определять эффективность пятноудаления в процессе испытания пятновыводных средств. [c.59]

Рис. 1.6. Зависимость коэффициента загрязнения поверхностей нагрева от скорости газово1 о потока / — загрязнение в зоне температур газового потока 850—550 С при обжиге серного колчедана 2 — то же в зоне 550—450 °С 3 — то же в зоне 850—560 °С при обжига цинковых концентратов в кипящем сз е 4 —то же в зоне 560— 440 С

На основании результатов промышленных испытаний и данных эксплуатации сделана оценка коэффициентов загрязнения поверхностей нагрева котлов-утилизаторов цветной металлургии типов КУКС-200, КУКС-200-3, КУКС-6/40 (рис. 1.8). Автор [21] считает, что коэффициенты загрязнения зависят как от скорости газового потока, так и от состояния частиц уноса. В зоне температур 850—550°С, где возможно существование размягченных частиц, коэффициенты загрязнения выше, чем в зоне 550—440 °С, в которой гарантировано затвердевание частиц. Тот факт, что коэффициенты загрязнения при обжиге цинковых концентратов выше, чем при обжиге серного колчедана, объясняется тем, что частицы уноса цинковых концентратов дают более легкоплавкие (следовательно, и более липкие) соединения. [c.28]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология