Насыщенный пар потока

Чтобы исключить разрушающее действие насоса на суспензии, дисперсная фаза которых образована непрочными флоккулами, используют схему с рециклом. В этом случае часть осветленной жидкости вновь подается насосом в аппарат для насыщения. Поток рецикла, содержащий растворенный воздух, смешивается с новыми порциями суспензии на входе во флотатор. Обычно соотношение рецикла равно 20—150% [21]. В принципе оборудование для флотации воздухом может быть рассчитано по скорости всплывания частиц суспензии с использованием методики, аналогичной методике расчета аппаратуры для концентрирования суспензий под действием гравитационных сил. Проведем расчет флотатора по методике, описанной Санд-стромом и Клеем [21]. При отсутствии рецикла в системе массовая скорость потока растворенного воздуха, поступающего во флотатор, определяется соотношением [c.53]

В первом примере рассматриваются процессы насыщения потока водорода, движущегося по каналу над зеркалом жидкости, состоящей из ацетона и изопропилового спирта. Процессы переноса, имеющие место в данной системе, соответствуют каталитическому гидрированию ацетона на неподвижном слое катализатора с рециклом жидкой фазы. Моделирование по (2.3.15) проводилось при следующих значениях параметров 1 = 1 — ацетон 1 = 2 — изопропиловый спирт = 3—водород А = 462 м- ё = 0,48 11 = = 10-= кг/(м-с) 7 = 2,92.10-8 м Ш(0) = 0,766-10- м/с с,(0)=с2(0 = = 4-10- кмоль/мЗ сз(0)= 0,436 кмоль/м 7(0) = 303 К Гк(л )= 353 К С]к(х)= 1, 2 кмоль/м С2к(дг)=2 кмоль/м X = 0,197 Вт/(м-К) 5 = = 2,04-10-3 м 1 = 0,8 м Р= 11-10= Па Р, = 8-10= Па W (Ц = [c.50]

Для гидросмесей с содержанием твердых фракций размерами мельче 0,07 мм в количестве не более 5—6 % и для диспергированных гидросмесей при объемной концентрации 5 2 меньше критической коэффициент Со можно принимать приблизительно равным единице (по данным работы [15], он изменяется в пределах 0,85— 1,15). При этом значение критического (предельного) насыщения потока гидросмеси твердыми частицами обычно связывают с отношением дополнительных затрат энергии (по сравнению с однородной жидкостью) на транспортирование гидросмеси, вызванных влиянием твердых частиц, к общим затратам энергии. Из формулы (2.6) можно получить, что это отношение составляет [c.74]

При конденсации перегретого пара в отличие от конденсации насыщенного пара необходимо учитывать теплоту перегрева относительно температуры насыщения. Поток теплоты к охлаждаемой поверхности определяется вьфажением [c.195]

Чтобы проверить насыщенность потока газа маслом, к выкидному патрубку ресивера прислоняют лист белой бумаги. В течение 1—2 мин на листе не должно быть признаков масла в виде капель, точек и др. Допускается легкое равномерное запотевание листа. [c.265]

Схема установки для крекинга кумола в проточном режиме [1б] аналогична вышеописанной. Дополнительно установлены пробоотборный кран и сатураторы для насыщения потока газа-носителя кумолом при [c.38]

Весьма существенным параметром при расчете пневмотранспортного трубопровода является весовая концентрация смеси, т. е. насыщенность потока воздуха частицами транспортируемого материала, выражаемая коэффициентом [c.145]

В. В качестве поглотительной жидкости рекомендуют фторуглероды с числом атомов С >8 или эфиры с формулой Ср2(Ср2) 0 желательно, чтобы плотность поглотительной жидкости была выше плотности воды. Выделившиеся газы Нг на катоде и СОг на аноде поглощаются жидкостью степень ее насыщения поддерживают на уровне 25 %, скорость движения 0,6 м/с. Насыщенные потоки поглотительной жидкости направляют в сепараторы, в которых при сбросе давления выделяется 1,25 кг/мин На и 13,8 кг/мин СОг. [c.313]

Если насыщенность потока наносами диаметром >0,25 мм не превышает 0,01% по весу, то критическую незаиляющую скорость в канале с гидравлическим радиусом / =1,0 л можно определять приближенно в зависимости от величины dop по табл. 11-12. [c.203]

Если насыщенность потока наносами с >-0,25 мм не превышает [c.233]

С увеличением разности — Ср сильнее первоначальное уменьшение веса слоя, выше скорость уноса и больше степень насыщения потока твердыми частицами (Д.. Не исключено, что скорость уноса в первый момент времени может быть ограничена предельным насыщением потока твердыми частицами р-пр 13]. Заметим, однако. [c.115]

Степень насыщения потоков в опытных регенераторах определялась сравнением концентрации СОг, полученной анализом, с концентрацией при насыщении, рассчитанной по температуре, замеренной в том же сечении (фиг. 6). Место отбора анализируемого газа находилось на высоте 1250 мм от холодного конца. Концентрация СОг в прямом потоке была близка к насыщению. Содержание СОг в обратном потоке, которое замерялось, начиная со второй минуты после переключения, было значительно меньше насыщения и составляло в описанном случае около 10%. [c.65]

Мд/Мв) (р /р) рн.о/ф, где ф — степень насыщения потока парами, %. [c.99]

Степень насыщенности потока транспортируемыми частицами может быть выражена по-разному. Массовая (или — весовая) концентрация и. равна отноше- [c.98]

Рассмотрим теорию улетучивания НЖФ.из колонки, основанную па учете двух явлений 1) начального насыщения потока газа-носителя парами НЖФ и [c.55]

На рис. 1.8 приведены кривые зависимости относительной концентрации возбужденных атомов бария (первый резонансный уровень) при разных вероятностях тушения от значения спектральной плотности возбуждающего потока. В условиях насыщения тушение не сказывается и яркость свечения максимальна. Это делает насыщенную флуоресценцию наиболее удобной для аналитических применений. Однако все источники, кроме лазерных, не могут обеспечить достаточные для приближения к условиям насыщения потоки возбуждающего излучения. Поэтому применение насыщенной флуоресценции для анализа стало возможным лишь в последние годы. [c.18]

Адсорбционные установки оборудуются несколькими (не меньше двух) адсорберами аппаратами, заполненными твердыми адсорбентами через которые пропускают газ. На рис. 1.5 приведена схема установки для извлечения газового бензина и конденсирующихся газов. Этот процесс сводится к следующему исходный газ, из которого удалены механические примеси и влага, направляется в один из адсорберов 1. В адсорбере газ проходит через слой активного угля 2, который адсорбирует прежде всего более тяжелые углеводороды — пентан, бутан и пропан. По окончании цикла насыщения поток исходного газа направляют во второй адсорбер, а первый переключают на десорбцию. Десорбция поглощенных углеводородов производится острым паром, подаваемым в адсорбер под давлением 0,15—0,2 МПа. Из адсорбера пары углеводородов и водяной пар направляются в конденсатор-холодильник 3. Сконденсировавшиеся продукты поступают в сепаратор 4. [c.36]

Эффект самоочистки заключается в следующем при прохождении прямого (исходного газа) потока высокого давления через канал происходит выпадение (кристаллизация) твердых осадков на стенке канала, которые затем, после переключе шя потоков, возгоняются обратным потоком низкого давления, обычно равного 1 атм. Концентрация насыщения потока газа примесями тем выше, чем ниже давление в потоке. Поэтому соотношение давлений прямого и обратного потоков должно быть таким, чтобы скорость возгонки твердых частиц обратным потоком была бы выше скорости их кристаллизации в прямом потоке. [c.75]

Рис. 1.4. Эффекты насыщения потока при тепло- и массопереносе.

При 0<п< 1 соотношение (2.158) не приводит к насыщению потока, а дает нелинейный рост потока переноса при увеличении градиента концентрации. При п = 1 или >. == О соотношение (2.158) переходит в классический закон Фика. [c.124]

В результате высокой чувствительности метод позволяет реализовать условия, необходимые для получения данных в кинетической области, где торможение за счет отвода газообразных продуктов и тепловые эффекты процесса практически не влияют на его скорость. Переход к экспериментам в равновесных условиях не требует аппаратурных изменений и достигается увеличением навески исследуемого образца до слоя достаточной высоты, обеспечивающего насыщение потока газа-носителя летучим компонентом реакции критерием достижения равновесия наряду с постоянством величины сигнала детектора является его независимость от условий контакта газа-носителя с конденсированной фазой. [c.128]

Принцип экспериментальной методики описан в подписи к рис. 3.7. Для насыщения потока водорода парами воды он барботировался через сосуд, заполненный водой при комнатной температуре. Полное давление в сосуде равно 0,86 атм. Давление водорода и давление воды изменяли таким образом, чтобы [c.72]

Вследствие неоднородного состава частиц процессы грядового перемещения и перемещения во взвешенном состоянии происходят одновременно. Переход движения частиц во взвешенное состояние сопровождается постепенным исчезновением гряд. Скорость потока, соответствующая этому состоянию, называется критической скоростью. Она зависит от размера и количества частиц, влекомых потоком чем больше размер частиц и насыщение потока наносами, тем больше должна быть его критическая скорость. [c.58]

Если насыщенность потока наносами с й > 0,25 лл [c.150]

Результаты исследований, проведенных а воде р. Куры (в диапазоне мутности 1500 —15 000 мг/л), показали, что скорость осаждения отдельных фра кций частиц в потоке отличается от скорости выпадения смеси частиц различной крупности. Мельчайшие частицы слипаются с более крупными и образуют крупные частицы (микроагрегаты), осаждающиеся с большей скоростью, поэтому при. предварительной безреагентной очистже воды нельзя в качестве основного параметра принимать гидравлическую крупность отдельных частиц. В этом случае необходимо основываться на расчетной величине щ омеси в-звешенпых и коллоидных систем, выбранной в зависимости от насыщенности потока. Согласно нашим исследованиям, эмпирическая зависимость. между скоростью осаждения щ смеси частиц взвеси и количеством выпавшей взвеси Р, %, для р. Куры и подобных водотоков выражается уравнением [c.17]

Часто возникает необходимость насыщать газ определенными количествами воды, бензола, брома и др., причем меньшими количествами, чем это соответствует давлению насыщения. Установление желаемого парциального давления достигается насыщением газа парами чистой жидкости при соответствующей низкой температуре, как это делается в большинстве случаев при климатизацни лабораторий или испытательных помещений [151]. Можно также часть газового потока насытить полностью, а затем смешать его в известном соотношении с чистым газом [152]. Проще пропускать газ над жидкостью при строго постоянных условиях так, чтобы происходило только частичное его насыщение. Так как при этом вследствие понижения уровня жидкости нельзя соблюсти постоянства условий насыщения, то для достижения постоянной степени насыщения конструируют приборы с поплавками [153] конечно, такие приборы должны быть проверены аналитически. Для равномерного насыщения потока газа смесью различных летучих веществ необходимо применять особые приборы [154]. [c.342]

Прежде чем обсуждать влияние изменения температуры и катализатора , целесообразно рассмотреть наиболее современные типы аппаратов. По причинам, которые станут очевидными из последующих рассуждений, кажется маловероятным, что каталитический метод будет развиваться дальше поэтому схема, представленная на рис. 8, вероятно, изображает данный тип аппарата в его наиболее соверщенной форме . Схема включает достаточно разработанный узел 5, предназначенный для насыщения потока азота фторируемым органическим соединением. Эта смесь поступает в реактор 14 через трубку 11, а фтор — через трубку 12. Бигелоу также применял подобный Т-образный реактор, в котором встречались два противоположно направленных потока °. Остальное в устройстве аппарата подобно устройству прежних моделей. Нелетучие продукты собираются в ловущке летучие продукты проходят вниз по трубке 18 и над фтористым натрием в трубке 21, а затем собираются в в ловушках 22. В обоих рассмотренных реакторах, а также в Т-образном реакторе Бигелоу применял в качестве насадки. медную дробь. [c.401]

Распределение наносов по глубине потока. Формулы диффузионной теории (11-23) и (11-24) применимы лишь при насыщении потока твердым не свыше 5% по объему, при размерах частиц меньше 1 мм. Для других. взвесенесущих потоков эти формулы не пригодны. [c.196]

После промывки столба ионита от регенерирующего раствора начинается рабочий цикл сорбции. Перед подачей технологического раствора промывную воду спускают до уровня слоя смолы, не оголяя ее. Во время насыщения поток сорбируемого раствора иногда распределяется неравномерно, что может привести к преждевременному проскоку сорбируемых ионов. Чтобы избежать этого явления, необходимо хорошее распределительное устройство для входящего раствора. Не менее важно и равномерное распределение выходящего потока жидкости, чтобы жидкость проходила через весь слой ионита равномерно. В противном случае сорбционная емкость ионита используется не полностью. Сорбцию проводят до полного насыщения слоя ионита. [c.96]

В США для характеристики углей, используемых для очистки воздуха, в качестве адсорбтива применяется четыреххлористый углерод. В соответствии с А5ТМ0 3467— 76 осушенный воздушный поток насыщается четыреххлористым углеродом при 0°С, затем нагревается до 25 °С при этой температуре измеряют концентрацию четыреххлористого углерода в потоке. Она составляет 34 % от концентрации насыщения. Поток воздуха пропускают со скоростью 16,67 см/с через слой осушенного угля высотой 10 см, помещенный в и-образную или прямую трубку. Затем определяют время защитного действия по четыреххлористому углероду, которое представляет собой время удерживания этого вещества слоем активного угля до момента проскока, обнаруживаемого по зеленой окраске пламени в бунзеновской горелке со спиралью из медной проволоки на выходе из слоя (проба Бейльштейна). При дальнейшем насыщении до постоянной массы получают количество адсорбированного пара, отнесенное к навеске угля [в % (масс.)], которое принимают за меру активности угля по четыреххлористому углероду. В принципе, второй метод представляет собой определение одной точки изотермы и как таковой, естественно, имеет лишь относительную ценность. [c.83]

НОСЯТ характер эффектов насыщения потока переноса. На рис. 1.4 приводятся типичные зависимости величин потоков переноса от градиента потенциала переноса, обнаруживающие эффекты насыщения. Процесс переноса, соответствующий кривой 1, не может быть описан линейным градиентным законом, так как величина потока переноса при увеличении градиента стремится к некоторому предельному зна-Ч0НИГО Чмакс- процесс переноса, соответствующий кривой 2, может быть описан линейным градиентным законом только при градиентах, удовлетворяющих условию Уф] < Уф макс- При математическом описании процессов такого типа в ряде случаев могут использоваться линейные градиентные законы с коэффициентами, зависящими от потенциалов переноса, т. е. [c.32]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология