Расчет оптимальных температур

Формула (У,2.32) в точности совпадает с найденным ранее выра-> сением для расчета оптимальной температуры на входе реактора грн отсутствии ограничений на температуру процесса [см. уравнение (У,197)]. Этот результат означает, что независимо от ограничения на максимально допустимую температуру процесса оптимальная температура на входе аппарата определяется выражением (У,197) или (У,232), если минимальное допустимое значение температуры меньше, чем характеризуемое этим выражением. С учетом формулы (У,228) можно также найти размеры изотермических участков при максимальной и минимальной температурах в реакторе. [c.234]

Удобный метод расчета оптимальной температуры Тщ в функции от положения в реакторе (выраженной через объем V от входа) состоит в следующем [c.145]

Решение. 1. Окисление SOa в 50з — обратимая экзотермическая реакция, для которой кривая зависимости х — Т (или и — Т) имеет максимум (см. главу IV, рис. 3). Формула для расчета оптимальной температуры выводится из уравнения, определяющего максимум функции х = f(T) [c.140]

Расчет оптимальной температуры обратимой экзотермической реакции приведен также в главе IV (пример 11). [c.140]

Температуру фильтрпрессования выбирают в зависимости от содержания парафина в сырье и его вязкости. Снижение температуры фильтрпрессования способствует увеличению выхода гача, но скорость фильтрации при этом снижается. Метод расчета оптимальной температуры фильтрпрессования приведен в работе [180]. [c.163]

Исключая величину т из выражений (111,61) и (111,62), найдем искомое уравнение для расчета оптимальной температуры [c.110]

Таким образом получено, что оптимальная температура в реакторе идеального вытеснения в случае обратимой экзотермической реакции должна уменьшаться от входа в реактор к его выходу. Для того чтобы найти закон этого снижения как функцию времени пребывания т, необходимо проинтегрировать уравнение (111,116) с учетом полученного выражения (111,139), которое используется при определении оптимальной температуры для любого значения степени превращения исходного реагента А. Найденное в результате интегрирования уравнения (111,116) значение степени превращения в каждом сечении реактора при- меняют затем для расчета оптимальной температуры с помощью выражения (111,139). [c.121]

Р и с., 1У-50. К примеру расчета оптимальной температуры [c.361]

Расчет оптимальной температуры многослойного реактора производился методом динамического программирования. [c.94]

Разработан метод расчета оптимальной температуры пирогаза на выходе из ЗИА в зависимости от фракционного состава сырья [325]. Для различных фракций она составляет [c.132]

Окисление сернистого газа в серную кислоту темп атура 440—425°, рассчитанный температурный коэ-фициент равен 1,19 температура 400— 450° рассчитанный температурный коэфициент 1,17 получены расчетом оптимальные температуры для приводимых ниже степеней конверсии с минимальным количеством катализатора [c.168]

При расчете оптимальных температур и констант скоростей реакций необходимо знать параметры уравнения Аррениуса для прямой и обратной реакций. Расчет величин А к Е проведем методом наименьших квадратов (см. Приложение), причем предварительно прологарифмируем обе части уравнения [см. уравнения (34.17) и (34.18)]. При этом (а также в дальнейшем расчете) необходимо учесть точность исходных данных. Поскольку точность измерения температуры соответствует единице в третьем знаке, будем считать, что величина, обратная температуре и = Т" ), также имеет три значащие цифры. Точность констант к такова, что в величине у = lg верны два первых знака мантиссы, поэтому значение gk берем с двузначными мантиссами. [c.193]

Примерный расчет оптимальной температуры дымовых газов за конвективным пучком трубчатой печи [c.160]

При выборе оптимальной температуры теплоносителя в установках с принудительной циркуляцией следует также учитывать расход энергии на перекачку теплоносителя. При расчете оптимальной температуры теплоносителя следует исходить из того, что на эту величину будут влиять следующие основные факторы [c.82]

Составление ориентировочной таблицы распределения выходов и температур по полкам (или построение x — t диаграммы). Вычисление констант равновесия, определение равновесного выхода по формулам Xp = f Kp) и построение равновесной кривой (см. также главу II и IV). Расчет оптимальных температур для каждой стадии процесса и построение кривой оптимальных температур [уравнения (IV, 15) (IV,32), пример 11, глава (IV)]. [c.155]

Расчет оптимальных температур для заданных условий (промотированный железный катализатор, 3-10 Па) можно производить с помощью эмпирической зависимости [c.190]

Согласно расчетам оптимальная температура воздуха перед детандером находится в пределах 2 — 4° С. На диаграмме рис. 2-43 и в табл. 2-14 показано изменение количества жидкого воздуха и расхода энергии в зависимости от температуры воздуха перед детандером, при следующих параметрах недорекуперация 4/ = 10°С к. п. д. детандера [c.142]

Расчет оптимальных температур [c.248]

Таким образом, при расчетах оптимальных температур окисления двуокиси серы на ванадиевых катализаторах надо подставлять в уравнение (VII, 10) значение энергии активации, уменьшенное на 1500 кал, т. е. величину 21 кал моль вместо 23 ООО кал моль. Кажущаяся молекулярность реакции окисления двуокиси серы на ванадиевых катализаторах, как показано на стр. 148, равна 2. С помощью этих значений и v , исходя из равновесных температур, можно вычислить по уравнению (VII, 10) оптимальные температуры, отвечающие заданным степеням превращения. Результаты аналитического расчета оптимальных температур для газа, получаемого обжигом сернистого колчедана, приведены в табл. 28. [c.252]

Выше были сформулированы в общем виде оптимальные температурные условия проведения контактных экзотермических реакций и дана общая методика расчета необходимых количеств катализатора. В данном разделе эти общие методы применены к процессу контактного окисления двуокиси серы и, в сочетании с изложенными в предыдущих главах кинетическими закономерностями, использованы для численных расчетов оптимальных температур и построения диаграмм I—х и х—Расчеты проведены для газовых смесей, получаемых при сжигании сернистого колчедана, углистого колчедана, серы, а также смесей стопроцентной двуокиси серы с воздухом. Для каждого вида сернистого сырья рассмотрено несколько составов газовых смесей, различающихся разбавлением избыточным воздухом. Проведены также расчеты оптимального состава газа для указанных видов сырья. [c.247]

Для г расчета оптимальной температуры при изотермическом режиме процесса используем дифференциальное уравнение [c.357]

Расчет оптимальной температуры и, особенно, последовательности температур, как и решение любой задачи оптимизации, требует использования специальных численных методов решения и привлечения вычислительной техники. [c.166]

После дифференцирования и преобразований получаем формулу для расчета оптимальных температур [c.70]

Выбирается температура конденсации по предельному давлению компрессорного агрегата или абсорбционного агрегата (как показала практика, а также технико-экономические расчеты оптимальная температура конденсации 52—54°С). [c.270]

Как показывают расчеты, оптимальная температура за детандером должна быть 100° К. Однако по условиям работы поршневого детандера температура за ним должна быть более высокой. В дальнейшем принимаем эту температуру равной 105° К. [c.203]

Расчет оптимальных температур у удобно проводить по эмпирическому уравненнию [15] [c.295]

Расчет оптимальной температуры конца кипения бензиновых фракций Ттакже произведен численно. Выделены обособленные эффекты влияния данного параметра на износ двигателя, расход бензина и на соотношение ресурсов бензина и дизельного топлива (табл. 10.15). [c.441]