Хромистые

Для металлургии хром получают в виде сплава с железом феррохром, содержащий до 60% Сг) восстановлением хромистого железняка углем в электрической печи [c.550]

Это равновесие очень подвижно. Его можно сместить изменением характера среды, осаждением нерастворимых хро-матов Ва , РЬ +, Ag" , у которых произведение растворимости меньше, чем у соответствующих дихроматов. Из оксо-хроматов (VI) наибольшее значение имеют соли Na+ и К" , которые получают сплавлением СгаОз или хромистого железняка с соответствующими карбонатами при 1000—1300° С на воздухе. При этом Сг (III) окисляется доСг (VI) [c.566]

Кислородно- флюсовая Высоколегированные хромистые, хромоникелевые стали. Чугун, медь, латунь, бронза 4- 1000 [c.121]

Структурное состояние хромистых сталей [c.218]

Хромистые стали мартенситного класса [c.220]

Склонность к закалке осложняет технологический процесс выполнения сварочных работ. В зоне термического влияния образуются твердые прослойки, которые не устраняются даже при сварке с подогревом до 350-400 С. Для полного устранения твердых прослоек необходимо применение дополнительных мер. Небольшая скорость распада хромистого аустенита, вызывающая склонность к закалке на воздухе, и фазовые превращения мартенситного характера снижают стойкость сталей к образованию трещин при сварке. Применение закаливающихся на воздухе сталей для изготовления сварного оборудования 1фи-водит к образованию в сварных соединениях механической неоднородности. [c.222]

Хромистые мартенситно-ферритные стали [c.234]

Рис. 8.5. Термокинетическая диаграмма рас-па,ца аустенита при непрерывном охлаждении 13 ной хромистой стали с различным содержании углерода

Назначение хромистых ферритных сталей [c.243]

Особенности теплового режима сварки хромистых ферритных сталей Время пролежи- [c.247]

Стали системы Fe- - r (хромистые стали) 218 [c.296]

Хромистые мартенситно-ферритные стали 234 [c.296]

Выбор того или иного способа изготовления гибких элементов определяется соотношением их геометрических размеров, профилем волн и механическими свойствами металла. Эти факторы характеризуют способность заготовок получать те или иные деформации при их формоизменении, которые при небольших диаметрах гибких элементов обычно являются предельно допустимыми. Изготовление гибких элементов в холодном состоянии требует учета допустимой величины относительного удлинения применяемой стали, а при горячем < гофрировании, расширяющем пределы применения сталей по их пластичности,-.— учета влияния температуры на внутренние изменения в металле. Нанример, горячее гофрирование хромистых и хромоникелевых сталей в определенном интервале температур уменьшает их прочность, в связи с чем возможны разрывы заготовок или местные интенсивные утонения стенок гибкого элемента, что также приводит к браку изделия. [c.109]

При переведении в раствор таких веществ, как СггОз или хромистый железняк РеО-СггОз, целесообразно применять окислительные плавни с тем, чтобы входящий в их состав Сг был окислен до В качестве таких плавней употребляют, например, смесь ЫагСОз с ЫаЫОз, перекись натрия ЫагОг и т. д. [c.138]

П )иродный хром состоит из четырех стабильных изотопов, мо либден — из семи, вольфрам — из пяти. Большое число радиоактивных изотопов получено искусственно. Из минералов наибольшее значение имеют Ре(Сг02)о — хромистый железняк-, MoSj — молибденит, aW04 — шеелит, (Fe, Mn)WO,, — вольфрамит. [c.549]

Элекгро-дугопая с кислородом Поверхностная резка высоколегированных хромистых и хромопикелевых сталей [c.121]

Плазменная У глеродистые, низколегированные высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали. Чугун, медь, латунь, бронза 2-80 [c.121]

Превращение в хромистых сталях из у - области определяегся содержанием углфода и легирующих элементов и может протекать диффузионным равновесным пугем или по бездиффузионному (мартенситному) механизму. [c.219]

В зависимости от основной структуры, получаемой при охлаждении на воздухе после высокочемперазурного нагрева, хромистые стали делятся на следуюшие структурные классы [c.219]

Оптимальное содержание в свариваемых хромистых сталях углерода не превышает 0,10 - 0,20%, Повышенное содержание углерода сказывается отрицательно в жаропрочных сталях вследствие более интенсивного перераспределения легирующих элементов между твердым раствором и карбидной фазой, обедняющих твердый раствор. Содержание углерода выше оптимального отрицательно сказьшается также на пластичности как кратковременной, так и длительной, уменьшает сопротивление распространению трещины, а также ухудшает свариваемость стшш. [c.220]

Молибден - обязательный элемент хромистых сталей, который уст )аняст отпускную и тепловую хрупкость и увеличивает сопротивление ползучести при высоких температурах. [c.221]

С точки зрения коррозионной стойкости, оптимальное содержание Сг в стали составляет 12-14%. Такой уровень легирования Сг обеспечивае г легкую пассивацию поверхносги во многих агрессивных средах, связанных с производством нефтехимических продуктов. При повышении содержания хрома более 12% коррозионная стойкость практически не увеличивается. Вместе с тем в этом случае имеет место проявление склонности стали к охрупчиванию и снижению прочности в связи с формированием в структуре значительного количества ферритной составляющей. 13-14 %-ные хромистые стали с частичным у-а (М)- превращением относят х мартенситно - феррит-ным. Эти стали известны еще под названием полуферритных. По структуре мартенситно-ферритные стали соответствуют сплавам Ре - Сг. Количество 6- феррита в сталях повышается с увеличением содержания Сг и снижением концентрации углерода. С введением углерода границы существования области у - твердых растворов сдвигаются в сторону более высокого содержания Сг. У 13% - ных хромистых сгалей С < 0,25% термокинетическая диаграмма распада аустенита состоит из двух областей превращения. При температурах выше 600 °С в случае достаточно низкой скорости охлаждения возможно образование ферритной составляющей структуры. Ниже 400 °С при более быстром охлаждении наблюдается бездиффузионное превращение аустенита в мартенсит. Количество образовавшегося мартенсита в ка-асдом из указанных температурных ингервалов зависит, главным образом, от скорости охлаждения и содержания углерода в стали. [c.234]

Формирование значительного количества 5- феррита в структуре околошовного металла резко уменьшает склонность сварных соединений к образованию холодных трещин. Образование большого количества 5- феррита характерно для 13% -ных хромистых сгалей с содержанием С < 0,1%. Количество 6- феррита в структуре околошовного металла зависит от уровня температуры нагрева. В участках, нагреваемых до температур, близких к температуре соли-дуса, количество 6- феррита в структуре может стать подавляющим. Такая структура характерна для участка зоны термического влияния, примыкающего к линии сплавления со швом и подвергающегося при сварке влиянию наиболее высоких температур. Ширина этого участка мало зависит оз температуры подогрева, но возрастает с погонной энергией сварки. Поэтому ддя сталей 08X13 и 08Х14МФ с увеличением ширины участка с большим количеством 6- феррита отрицательное влияние его на вязкость сварных соединений возрастает. [c.238]

Резкое повышение пластичности и вязкости хромистых ферриз -ных сталей возможно путем ограничения в их составе примесей внедрения. Эта возможность стала реальной после ввода в эксплуатацию крупнотоннажных вакуумных печей и освоения технологии плавки с продувкой расгшава аргоном или аргонокислородной [c.243]

Однако хромистые стали 08X171 и 15X251, легированные титаном до 0,80 и 0,90% соответственно, которьгй способствует образованию значительно более стойких карбидов, не имеют преимуществ, с [c.244]

То же правило, что и при сварке высоколегированных хромистых стадей, - для хромоникелевых сгалей нежелателен перегрев, нужна большая скорость охлаждения. [c.254]

Высоко- легиро- ванные Хромистые Полуферритная 1 -40+550 08X13 420 290 23 0,9 Весьма стойкие 1 6 [c.272]

Пример 6.. Сколько можно получить (теоретически) бихромата натрия Г агСггОу из 1 т хромистого железняка, содержащего 70% СггОз РеО. Мол. вес СггОз РеО 223,8, Na2 r207 — 262. [c.37]

Отсюда следует, что 1 кг-моль (223,8 кг) Сг20з-Ре0 дает в результате реакции 1 кг-моль (262 кг) бихромата натрия — Na2 г207. Если в руде содержится 70% хромистого железняка, то для получения тех же 262 кг Ыа2Сг207 потребуется руды [c.37]

При проектировании крекинг-установок большое внимание уделяется подбору материалов для изготовленяя аппаратов и к эммуникаций и защите их ох коррозии и абразивного износа. Реакторы усхановок, перерабатывающих сернистое сырье, часто изготовляют из двухслойного металла, например состоящего из слоя V углеродистой стали (Ст.З) и слоя, содержащего 11—13% хрома (сталь марки ЭИ 496) [18]. Хромистая сталь или внуэренняя облицовка из нее значительно лучше противостоят высокотемпературной сернистой коррозии, чем углеродистая сталь. Внутренние элементы реактора делают обычно из нержавеющей стали. [c.133]

Охлаждающие змеевики регенераторов предпочитают собирать из легированных труб — хромоникелевых и хромомолибденовых, поскольку трубы из углеродистой стали сильно окисляются, провисают и деформируются [18]. Для защиты от сернистой коррозии многие испарители и рекгификационные колонны облицовывают изнутри листами хромистой стали или выполняют из двухслойного металла. Часто защищают от коррозии только те участки колонны, где рабочие температуры потоков превышают 315° [164]. [c.133]

Каскадные и колпачковые тарелки колонн установок, предназначаемых для крекинга высокосернистого сырья, обычно изготовляют из стали с содержанием хрома до 12%. Нижнюю часть корпуса колонны защищают от коррозии, например, путем пла кирования его слоем хромистой стали толщиной около 3 мм. [c.179]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология