Коррозионная стойкость ферритных сталей

В морской воде коррозионная стойкость нержавеющих сталей определяется не только составом легирующих добавок, но и их структурой [8]. В частности, мартенситные стали, содержащие 12—18 % Сг, в морской воде подвержены заметной коррозии, сопровождающейся коррозионным растрескиванием за счет разрушения карбидной фазы. Удовлетворительная коррозионная стойкость ферритных сталей нивелируется затруднениями, связанными с их сваркой, и усиленной коррозией их сварных соединений. Наилучшие антикоррозионные свойства отличают аустенитные стали, хотя их механические свойства хуже, чем у мартен-ситных и ферритных сталей. Оптимальное сочетание коррозионной стойкости с механиче- [c.27]

Эффективно использование в морской воде аустенитных и аустенитно-ферритных хромомолибденовых сталей. Высокая коррозионная стойкость этих сталей, в том числе и к коррозии в условиях кавитации, достигается при суммарном содержании хрома и молибдена более 30%, причем если содержание молибдена превышает 5%, коррозионная стойкость этих сталей резко возрастает. [c.26]

Коррозионная стойкость ферритных сталей в морской воде удовлетворительна, но применение сталей этого класса в качестве конструкционных материалов ограничено вследствие трудностей, связанных с механической обработкой деталей из этой стали и их соединением, в частности — пайкой и сваркой. [c.24]

Стойкость ферритной стали типа 26-1 к коррозионному растрескиванию под напряжением делает этот материал весьма перспективный для применения в химической промышленности. Около десяти американских ipu уже производят из этой стали различную аппаратуру для химической и нефтехимической промышленности. [c.47]

Хромистые стали [7] классифицируют по содержанию хрома. Стали с 12—16 % Сг делят в зависимости от содержания в них углерода на ферритные (до 0,2% С) и мартенситные (свыше 0,2% С). Коррозионная стойкость мартенситных сталей зависит от режима термической обработки. При закалке в области температур более 900° С большая часть углерода остается в твердом растворе. При закалке и последующем отпуске при температурах 500—650° С образуются карбиды, металлическая матрица по границам зерен обедняется хромом, и вследствие этого коррозионная стойкость стали значительно снижается. [c.32]

Стали ферритного класса. Это — хромсодержащие (от 11 % до 30% Сг) сплавы железа, имеющие ОЦК решетку а-твердого раствора. Они не уступают в ряде сред по коррозионной стойкости аустенитным сталям, но имеют более низкие механические характеристики, ферромагнитны и склонны к межкристаллитной коррозии (МКК). Наибольшее влияние на склонность к МКК оказывают углерод и азот. [c.198]

Кремний оказывает благоприятное влияние на коррозионную стойкость жаростойких сталей в атмосфере сероводорода. Наилучшей стойкостью при 1000° С обладают ферритные стали, содержащие 25—30% Сг с добавкой 3—5% 81. [c.155]

Первые два сплава иногда легируют титаном или ниобием для повышения допустимого содержания углерода и азота. Все эти сплавы можно закалять от 925 °С без ухудшения коррозионных свойств. Благодаря тому, что они сохраняют пассивность в агрессивных средах, их коррозионная стойкость обычно выше, чем у обычных ферритных и некоторых аустенитных нержавеющих сталей, представленных в табл. 18.2. Они более устойчивы, например в растворах Na l, HNO3 и различных органических кислот. Если по какой-либо причине происходит локальная или общая депассивация этих сталей, то они корродируют с большей скоростью, чем активированные никельсодержащие аустенитные нержавеющие стали, имеющие в своем составе такие же количества хрома и молибдена [8, 9]. [c.301]

По данным, приведенным в работе [56 ], ферритные стали имеют удовлетворительные механические свойства только в случае, если в результате термической обработки они приобретают мелкозернистую структуру. Пластичность хромистых ферритных сталей снижается с увеличением количества хрома. Ферритные стали, содержащие менее 14% Сг, обладают пластичностью и вязкостью, но отличаются пониженной коррозионной стойкостью, а стали, содержащие 16—20% Сг, имеют высокую коррозионную стойкость, низкие пластичность и вязкость. [c.197]

Аустенитные стали. В отличие от ферритных и мартенситных. хромистых сталей аустенитные коррозионно-стойкие стали обладают более высокими технологическими свойствами. Основными легирующими элементами являются хром и никель, причем никель полностью или частично может быть заменен марганцем. Оба легирующих элемента являются аустенитообразующими. Дополнительное повышение коррозионной стойкости достигается путем введения добавок молибдена и в некоторых случаях—меди. [c.33]

Стойкость ферритных сталей и их сварных соединений против коррозионного растрескивания и язвенной коррозии определяет- [c.77]

Если при данном составе сплав относится к ферритному классу, то он все же будет многофазным. Основной фазой является а-раствор кроме того, в структуре будут находиться карбиды. Если содержание хрома и углерода таково, что сплав образует при высокой температуре у-структуру, то при закалке аустенит может претерпеть превращение у >а с образованием мартенсита и других продуктов превращения. При медленном охлаждении сплава также происходит превращение у а с выделением карбидов из твердого раствора. Выпадение карбидов влечет за собой нарушение однофазности сплава, что сказывается на коррозионной стойкости хромистых сталей. [c.195]

С точки зрения коррозионной стойкости, оптимальное содержание Сг в стали составляет 12-14%. Такой уровень легирования Сг обеспечивае г легкую пассивацию поверхносги во многих агрессивных средах, связанных с производством нефтехимических продуктов. При повышении содержания хрома более 12% коррозионная стойкость практически не увеличивается. Вместе с тем в этом случае имеет место проявление склонности стали к охрупчиванию и снижению прочности в связи с формированием в структуре значительного количества ферритной составляющей. 13-14 %-ные хромистые стали с частичным у-а (М)- превращением относят х мартенситно - феррит-ным. Эти стали известны еще под названием полуферритных. По структуре мартенситно-ферритные стали соответствуют сплавам Ре - Сг. Количество 6- феррита в сталях повышается с увеличением содержания Сг и снижением концентрации углерода. С введением углерода границы существования области у - твердых растворов сдвигаются в сторону более высокого содержания Сг. У 13% - ных хромистых сгалей С < 0,25% термокинетическая диаграмма распада аустенита состоит из двух областей превращения. При температурах выше 600 °С в случае достаточно низкой скорости охлаждения возможно образование ферритной составляющей структуры. Ниже 400 °С при более быстром охлаждении наблюдается бездиффузионное превращение аустенита в мартенсит. Количество образовавшегося мартенсита в ка-асдом из указанных температурных ингервалов зависит, главным образом, от скорости охлаждения и содержания углерода в стали. [c.234]

Коррозионно-стойкие стали следует пассивировать. Никаких дополнительных отделочных операций для обеспечения коррозионной стойкости хромоникелевых сталей аустенитного класса не требуется что же касается ферритных хромистых нержавеющих сталей и дисперсионно твердеющих сталей, то для предотвращения потускнения, ржавления или коррозии пятнами им рекомендуется обеспечивать дополнительную защиту путем нанесения подходящего металлопокрытия либо после пассивации нанести на них цинкхроматный грунт, а поверх него — подходящее поверхностное покрытие. [c.370]

Сталь марки 14Х17Н2 со значительно бо.т1ьшим содержанием хрома, но имеющая мартенситно-ферритную структуру благодаря дополнительному легированию никелем, отличается высокой коррозионной стойкостью, не склонна к межкристаллитной коррозии. [c.235]

Коррозионностойкие ферритные стали, содержащие 12—28% хрома и 0,08—0,25% углерода, становятся склонными к МКК в результате термообработки при температурах выше 925 °С. Однако после кратковременной выдержки (в течение 10— 60 мин) при температурах 650—815°С их коррозионная стойкость восстанавливается. [c.448]

Ферритные нержавеющие стали имеют наилучшую коррозионную стойкость после медленного охлаждения от температуры 925 °С или после отжига при 650—815 °С . Недавно разработанные ферритные нержавеющие стали повышенной чистоты содержат добавки молибдена и пониженные количества углерода и азота. Типичные сплавы имеют следующие составы, % [c.301]

Холодная деформация любой нержавеющей стали обычно оказывает меньшее влияние на стойкость к общей коррозии, если при обработке не достигается температура, достаточная для протекания диффузионных процессов. Фазовые изменения, вызываемые холодной обработкой метастабильных аустенитных сплавов, не сопровождаются существенным изменением коррозионной стойкости . К тому же закаленная аустенитная нержавеющая сталь (с гранецентрированной кубической решеткой), содержащая 18 % Сг и 8 % Ni, имеет примерно такую же коррозионную стойкость, как закаленная ферритная нержавеющая сталь (с объемно-центрированной кубической решеткой), которая содержит такое же количество хрома и никеля, но меньше углерода и азота [11]. Однако, если аналогичный сплав, содержащий смесь аустенита и феррита, кратковременно нагревать при 600 °С, то возникает разница в химическом составе двух фаз и образуются гальванические пары, ускоряющие коррозию. Иными словами, различие в составе, независимо от того, чем оно вызвано, больше влияет на коррозионное поведение, чем структурные изменения в гомогенном сплаве. По-видимому, это можно отнести в целом к металлам и сплавам. [c.302]

По составу нержавеющие стали делятся на хромистые и хромоникелевые. Кроме основных элементов (углерода, хрома, никеля) нержавеющие стали могут быть дополнительно легированы молибденом, титаном, ниобием, медью, кремнием, которые вводят для повышения коррозионной стойкости, механических и технологических свойств стали. Нержавеющие стали бывают нескольких структурных классов ферритного, ферритно-мартенситного, мартенситного, аустенит- [c.31]

Аналогичные данные были получены и для сталей типа 01Х18Н8 с очень малым содержанием углерода и азота (менее 0,01%). У этих сталей при охлаждении от температур растворяющего отжига была получена объемноцентрированная кубическая решетка и без деформации в холодном состоянии. По коррозионной стойкости такие стали не отличаются от имеющих аустенитную структуру [199] (табл. 5). Незначительная разница обнаруживается только в агрессивном растворе треххлористого железа, причем ферритная сталь корродирует сильнее. Это объясняется старением ферритной стали [c.25]

В ряде случаев устойчивость конструкций против КР можно увеличить, применяя вместо аустенитных ферритные коррозионно-стойкие стали. Это возможно в условиях, где не проявляются отрицательные свойства этих сталей (склонность к охрупчиванию, пониженная общая коррозионная стойкость). При подборе сталей необходим как строго дифференцированный подход к составу с точки зрения влияния легирующих элементов, так и к их взаимному влиянию друг на друга в комплексе в отношении к КР. [c.76]

Существенное улучшение коррозионной стойкости происходит ири повышении содержания хрома до 17 % и более. Получающаяся ири этом ферритная структура обеспечивает повышение технологических и коррозионных свойств. Стали становятся устойчивыми в [c.69]

Молибден, который является стабилизатором ферритной фазы, способствует пассивации стали (повышает нижнюю границу потенциала питтингообразования) и тем самым повышает коррозионную стойкость. Например, сталь 18/8 Мо обладает высокой коррозионной стойкостью даже в растворах H2SO4. Добавка Мо способствует также повышению анодной поляризуемости, возможно, вследствие адсорбции на поверхности стали образующихся продуктов коррозии, но механизм действия Мо, очевидно, иной, чем у Ni, так как молибден не только уменьшает питтингообразование, но и снижает вероятность подповерхностной коррозии. [c.26]

В. Т. Степуренко в лаборатории Института машиноведения и автоматики АН УССР исследовал pH среды и различной концентрации нейтральной соли и сероводорода на коррозионно-усталостную прочность и коррозионную стойкость нормализованной стали 45 перлито-ферритной структуры. [c.110]

Хромистые стали до сих пор не имеют широкого распространения в химической промышленности, менее изучены, чем, например, хромоникелевые, и многие их свойства епце полностью не объяснены [34]. Однако исследование коррозионного поведения этих сталей, связанного с изменениями структуры при термообработке [90] и прежде всего в зонах термического влияния сварных соединений, очень ценно, так как они могут в ряде случаев с успехом применяться и в химической промышленности. Так, например, высокую коррозионную стойкость в азотной кислоте можно наблюдать у стали 06X17. До температуры 60° С по стойкости она почти равноценна стали 1Х18Н9. Увеличение содержания хрома выше 30% еще больше улучшает поведение таких сталей. Присадка от 1,5 до 2% Мо часто способствует повышению стойкости ферритных сталей в неокисляющих кислотах [248]. [c.164]

При определенном соотношении леги рующих элементов и термическом воздействии на сталь в аустените может возникнуть ферритная фаза. Это явление наблюдается при закалке стали от очень высоких температур (6-фаза). Подобное явление наблюдается при остывании некоторых участков металла околошовной зоны сварных соединений, при эксплуатационных нагревах и наклепе (а-фаза). Феррит при соде,ржании порядка 10—15% способствует повышению коррозионной стойкости стали в окислительных средах (нормы содержания феррита в стали обычно устанавливаются с учетом не только коррозионной стойкости двухфазной стали, но и других факторов, например склонности к охрупчиванию, определяющих работоспособность изделия в эксплуатационных условиях. Для изделий, от которых требуется только высокая коррозионная стойкость, обычно считается оптимальным содержание феррита около 2—7%. Для предупреждения ох рупчивания сварных швов, длительно работающих при температурах выше 200°С, содержание феррита в наплавленном металле не должно превышать 4—8%. Высокое содержание феррита (более 15—20%) способствует охрупчиванию стали в интервале температур 350—550°С [4]. Образования горячих Т1рещин в металле шва при сварке не происходит при содержании феррита в нем менее 2—4%. [c.40]

Коррозионная стойкость хромистой стали повышается с увеличением содер-.жания хрома (рис. 2-ХХ1П). Скорость коррозии хромистой стали в растворах азотной кислоты зависит также от температуры (рис. 3-ХХП1). Сталь Х17 при- адлежит к ферритному классу. При добавлении к хромистой стали 0,5—0,8% Т1 структура ее значительно улучшается. Хромистая сталь 0Х17Т, легированная ти- [c.517]

Несмотря на высокую коррозионную стойкость сталей ферритного класса марок Х25, Х28, их применение осложняется вследствие их склонности к росту зерна и нетехнологичности. Поэтому они нашли широкое применение в виде литейных сплавов. Стали мартенситного ясса применяют либо как конструкционные (0X13, [c.41]

С целью экономии дефицитного никеля часть никеля может быть заменена марганцем или азотом. При этом структура стали может сохраниться аустенитной либо перейти в аустенитно-ферритный или аустенитно-мар-тенситный класс (см. табл. 11.1). Экономнолегирован-иые хромоникелевые стали по коррозионной стойкости не уступают сталям типа 18—8 и могут являться их полноценным заменителем [42]. [c.42]

Высокохромистые двухфазные аустенитно-ферритные стали обладают высокой коррозионной стойкостью, коррозионно-усталостной про шостью, хорошими механическими характеристиками. Благодаря высокой стойкости к коррозии под действием кавитации из этих сталей целесообразно изготовлять детали насосов высокой подачи для перекачки морской воды. Двухфазные аустенигно-ферритные нержавеющие стали находят широкое применение в химической и нефтехимической промышленности в качестве коррозионно-стойких конструкционных материалов. Стойкость к коррозии в морской воде этих сталей сравнима со стойкостью аустенитных сталей, т.е. достаточно высока, а сравнивае-мость и обрабатываемость лучше. [c.20]

С. Пределы содержания хрома определяются желанием сохранить способность стали к фазовым превращениям наряду с высокими антикоррозионными свойствами. При уменьшении содержания хрома снижается коррозионная стойкость стали в агрессивных средах при повышении — сплав выходит за пределы 7-06-ласти диаграммы Ре—С (рис. 25. 4) в область полуферритных и ферритных сталей и имеет повышенную склонность к росту зерна и хрупкости . [c.353]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология