Ударная вязкость сварного шва

Наиболее распространенным способом оценки склонности к хрупкому разрушению являются испытания серии образцов с V-образным надрезом на ударный изг иб при различных температурах (КСУ ). Критерий оценки - критическая температура перехода от вязкого к хрупкому разрушению или порог хладноломкости. Т р соответствует темературе достижения определенной минимальной ударной вязкости, например, равной 200 кДж/м Чем выше Г р, тем больше склонность метшша к хрупкому разрушению. Т р служит для сравнительной оценки материалов, отличающихся составом и структурой. Применительно к испытанию сварных соединений V-образный надрез наносится в исследуемой зоне соединения по оси сварного шва, зонам сплавления или термического влияния. [c.179]

Механические испытания делают на растяжение (до разрыва), изгиб или сплющивание и ударную вязкость. Испытания на растяжение и ударную вязкость и металлографические исследования сварных соединений трубопроводов перлитного класса не являются обязательными, если все стыки проверяются ультразвуком или просвечиванием. Также не обязательна проверка на ударную вязкость сварных стыков трубопроводов 2,3 и 4-й категорий и стыков на трубопроводах с толщиной стенки труб менее 12 мм. [c.227]

Ударная вязкость сварного шва в % по отношению к целому материа- [c.202]

Резкое снижение пластических свойств аустенитных сварных швов, вызванное образованием а-фазы, явилось причиной выхода из строя трубчатого змеевика пиролизной печи на одном из отечественных заводов синтетического каучука [37]. Для змеевика были применены трубы из аустенитной стали 25-20. В сварных швах змеевика, подвергшихся в процессе изготовления наклепу, в результате нагрева до 800—875 °С появилось большое количество а-фазы. Вследствие этого пластичность швов и особенно ударная вязкость резко снизились (в 8 раз) и после 3000 ч работы швы хрупко разрушились. Об аналогичных случаях разрушения сообщалось и в зарубежной технической литературе. [c.157]

Значение ударной вязкости сварного соединения должно быть не ниже значения для основного металла соединяемых элементов. [c.97]

Стали полуферритного класса отличаются также низкой ударной вязкостью сварных соединений, которая объясняется ростом зерна в зонах сплавления и термического влияния при сварке. [c.14]

Ударная вязкость сварных соединений при минусовых температурах до —50° С должна быть не менее 0,2 Мдж м (2 кгс-м/ся ), [c.371]

Механические испытания производят на разрыв, загиб и ударную вязкость. Испытания на ударную вязкость сварных соединений делают при сварке труб с толщиной стенки не менее 12 мм для трубопроводов, работающих при давлении выше 40 ати или при температуре среды выше 450°С. [c.256]

Кремний значительно увеличивает прочность низкоуглеродистой стали, однако при содержании его выше 2% ухудшается пластичность, ударная вязкость и хладноломкость. Кроме того, кремний резко снижает ударную вязкость сварных соединений из-за склонности к образованию горячих трещин. [c.13]

Ударная вязкость сварного шва в процентах по отношению к целому материалу. ....... 3—5 3-5 60-100 60—100 — [c.67]

Сопротивление винипласта удару резко падает при надрезе. Поэтому при изготовлении деталей из винипласта следует избегать резких переходов в сечениях, острых выточек, наложения резьбы и т. п. Если же резьба необходима, то ее делают со скругленным профилем. Удельная ударная вязкость сварного шва (винипласт легко сваривается горячим воздухом) в 10—15 раз меньше удельной ударной вязкости основного материала. [c.242]

Способ прутковой сварки винипласта имеет следующие серьезные недостатки низкая производительность и неэкономичность, отсутствие объективного контроля качества сварки и, как результат, — резкие колебания прочности сварного шва, малая удельная ударная вязкость сварного шва. Коэффициент прочности сваренного стыкового шва составляет 0,5—0,7. [c.168]

Влияние низких температур на ударную вязкость сварного шва [ДЗ-1] [c.212]

Механическим испытаниям при температуре +20 С подвергаются контрольные стыковые соединения всех аппаратов на растяжение, изгиб и ударную вязкость. При этом предел прочности сварного соединения должен быть не ниже предела прочности соединяемого материала, угол загиба для образцов из малоуглеродистых и аустенитных сталей должен быть больше 100°, из низколегированных и феррито-аустенитных сталей при толщине их до 20 мм — больше 80 , при толщине свыше 20 мм — больше 60°, для легированных сталей при толщине до 20 мм — 50°, при толщине свыше 20 мм — 40°. [c.97]

Характерной особенностью электрошлаковой сварки является повышенная неоднородность структуры сварного соединения, которая может привести к снижению показателей стандартных испытаний на ударную вязкость в зоне шва и участка крупного зерна зоны термического влияния. По этой причине после сварки применяется высокотемпературная термическая обработка — нормализация. Внедрение технологии электрошлаковой сварки позволяет отказаться от нормализации. [c.79]

Химическим анализом было установлено, что металл сварного шва на уча-спке зарождения трещины содержал до 1,5% Сг, тогда как на других участках сварных швов содержание хрома составляло 0,7%. Этот шов и накладка были сварены послойно погружной дутой с использованием легированного флюса. Низкая температура термообработки и высокое содержание хрома привели к высокой твердости н низкой ударной вязкости металла сварного шва, что в конечном итоге и привело к разрушению колонны. [c.30]

Гафний удовлетворительно сваривается методами дуговой сварки в атмосфере гелия с использованием вольфрамового электрода. Учитывая широкое использование гафния в атомной энергетике, разработана технология его сварки с циркалоем-2. Ударная вязкость сварных образцов при комнатной температуре обычно выше, чем исходных материалов, а при испытании на разрыв сварные образцы равнопрочны составляющим этот образец материалам. Основная область применения гафния — атомная энергетика. Гафний — превосходный материал для регулирующих стержней благодаря способности поглощать тепловые нейтроны, кроме того, он обладает высокой коррозионной стойкостью в горячей воде, достаточно пластичен и прочен. За последние годы гафний начали использовать при создании жаропрочных сплавов на основе ниобия, молибдена, тантала, В настоящее время известно более 20 составов таких сплавов, содержащих гафний. Определенное количество гафния расходуется в электротехнической промышленности для изготовления иитей ламп накаливания и электродов для газонаполненных разрядных трубок. [c.267]

Для сварки печных труб из аустенитных сталей предложено упрочнять их значительным количеством боридной фазы (более 0,3—0,4%). Получающийся сварной шов имеет двухфазную структуру, которая отличается повышенной межкристаллитной (межзеренной) прочностью и весьма устойчива к образованию горячих околошовных трещин. Однако ударная вязкость таких двухфазных сталей для трубчатых змеевиков при комнатной температуре невысока. [c.160]

Образцы всех видов механических испытаний (на разрыв, изгиб и ударную вязкость) для испытания на межкристаллитную коррозию и металлографические исследования вырезаются из контрольных сварных соединений, размеры которых выбираются с таким расчетом, чтобы из них можно было вырезать тройное количество указанных выше образцов с учетом возможности проведения повторных испытаний. [c.97]

Динамические испытания образцов v-образньш над-резомподтвердили положительное влияние РТЦ сварки на характеристики хрупкого разрушения сварных соединений из стали 15Х5М [27]. Установлено, что ударная вязкость K V для образцов, выполненных с РТЦ сварки, на 20...50% выше ударной вязкости сварных соединений при сварке с подогревом. Причем с уменьшением температуры испытаний указанный рост K V достигает 65... 150% (рис.4.33,а). Аналогичные закономерности отмечаются и по характеристикам трещиностойкости (рис.4.33,б). Вязкость разрушения К [68] с понижением температуры испытаний снижается как для основного металла, так и для сварных соединений. Во всем интервале изменения температуры испытания вязкость разрушения К для сварных соединений при сварке с РТЦ выше, чем для таковых, [c.270]

Динамические испьггания образцов с у-образным надрезом подтвердили положительное влияние РТЦ сварки на характеристики хрупкого разрушения сварных соединений из стали 15Х5М. Установлено, что ударная вязкость КСУ дотя образцов, выполненных с РТЦ сварки, на 20...50% выше ударной вязкости сварных соединений при сварке с подогревом. Причем, с уменьшением [c.211]

Хромистые стали плохо свариваются и потому имеют низкую ударную вязкость сварных швов. Даже при удовлетворительной пластичности сварных швов проблема сварки ферритных сталей типа Х25Т в целом оказывается нерешенной из-за охрупчивания самой стали под действием сварочного нагрева [15]. Аустенитно-ферритные стали 0Х21Н5Т и 0Х21Н6М2Т при температуре 400— 420° С подвержены хрупкому разрушению. [c.16]

В работах [32, 43] показана возможность сварки аппаратуры из стали 0X13 без предварительного подогрева и отжига (отпуска) сварных стыков с применением аустенитных электродов. При сварке жестко закрепленных пластин из стали 0X13 толщиной до 10 мм электродами типа ЭА-2 в сварных швах не наблюдалось образование закалочных трещин. Микроструктура околошовной зоны — низкоуглеродистый феррит с твердостью НВ 180 и мартенсит с твердостью до НВ 380—400. Ударная вязкость сварных соединений из стали 0X13 толщиной 10 мм, представлена на рис. 78. [c.159]

Так, ударная вязкость образцов, выполненных с ускоренныи охлаждением по линии сплавления при 20°С, выше на 20-50 и на 67-14 при -70°С. П ж этом ударна вязкость сварных образцов стали 15а5М по линии сплавления с аустенитным швом при -70°С даже превышает ударную вязкость основного металла. По всей видимости, это можно объяснить структурными изменениями в околошовных зонах по линиям сплавления и проявлением влияния повышенной вязкости аустенитного металлг шва при отрицательных температурах. [c.199]

Особенностью высокохромистых сталей ферритного класса является их скло1шость к дополнительному резкому охрупчиванию под воздействием сварочного нагрева. Ударная вязкость и пластичность мсталла в зоне термического влияния сварных соединений приближаются к нулю. Высокую хрупкость сварных соединений связывали с образованием в околошовном металле пересыщенного С и N твердого раствора, так как при нагреве выше 1150 °С происходит диссоциация карбонитридов хрома. [c.244]

При тяжелых условиях (взрывоопасная или токсичная среда, высокое давление или температура) контролируют 1007о сварных швов. При легких условиях проверяют 50 или 25% швов. Механические испытания заключаются в испытании сварных образцов на растяжение, на изгиб и на ударную вязкость. При работе с некоторыми коррозионными средами контролируют сварные швы на склонность к межкристаллитной коррозии. [c.31]

О степени сигматизации аустенитных сталей для печных труб и сварных швов проще всего судить по изменению ударной вязкости чем она ниже, тем при прочих равных условиях образовалось больше а-фазы. Нагрев стали до 1100—1150°С и выдержка ее при этой темпер 1туре в течение нескольких часов позволяют устранить о-фазу. [c.158]

Количество испытательных образцов по ГОСТ 6996—66 для каждого контрольного сварного соединения должно быть на растяжение по два образца типов XII, XIII или XIV на изгиб по два образца тмпов XXVII или XXVIII на ударную вязкость по три образца типа VI с надрезом по оси шва. [c.97]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология