Полный коэффициент для испарения жидкостей

Формулы (VI.68) и (VI.69) справедливы при конденсации чистых паров различных жидкостей, в том числе и паров с влажностью до 20%. В случае полной конденсации перегретых паров с температурой и удельной теплоемкостью Ср к скрытой теплоте испарения г необходимо добавить теплоту перегрева (4ер — 4). т. е. коэффициент теплоотдачи несколько больше, чем для насыщенных паров [под радикалом в формуле (VI.68) будет г + Ср ( р — 1. Наличие в парах неконденсирующихся газов сильно понижает коэффициент теплоотдачи из-за блокирования поверхности теплообмена малотеплопроводной газовой пленкой. Так, например, при содержании в водяном паре 1 % (объемы.) воздуха коэффициент теплоотдачи падает в 2,5 раза, при 2% — в 3,2 раза, при 3,5% — в 5 раз. Следует также учесть, что коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара зависит от состояния поверхности он уменьшается примерно иа 15—30% в случае ее шероховатости или покрытия окислами из-за возрастания толщины стекающей пленки. Такое же воздействие оказывает восходящий поток пара при большой скорости движения. [c.303]

Для средних интегральных значений коэффициентов теплоотдачи а [кВт/(м К)] при полном испарении жидкости рекомендуется следующая опытная зависимость [40] [c.156]

Исследования показали [26], что при температуре газов на входе 350—450 °С аппарат обеспечивает полное испарение жидкости (коэффициент испарения ф = 1) при т 0,03 л/м . [c.80]

Образование накипей с высоким содержанием соединений кальция и магния характерно для прямоточных котлов докритических параметров при отсутствии 100 %-ной конденсатоочистки. В отличие от барабанных котлов, в которых паросодержание рабочей среды составляет около 20%, в тракте прямоточных котлов паросодержание рабочей среды изменяется от О до 100 %. Процесс упаривания воды сопровождается увеличением в жидкой фазе концентраций тех примесей, которые плохо растворимы в насыщенном паре. Чем меньше коэффициент распределения того или иного вещества, тем больше его концентрация в каплях жидкости перед их полным испарением. В связи с незначительным изменением давления по тракту котла коэффициенты распределения в зоне парообразования практически не изменяются. При постоянстве /Ср возрастание концентрации малолетучей примеси в жидкой фазе ведет одновременно к увеличению ее концентрации в насыщенном паре, который контактирует с жидкой фазой. [c.182]

В гл. 5 рассматривалось испарение капель жидкости в неограниченной в пространстве среде, заполненной горячим газом. Теперь будем учитывать, что вблизи поверхности капли протекает процесс горения. Насколько это изменит скорость испарения и время полного исчезновения капли Чтобы ответить на этот вопрос, следует определить зависимости скорости и времени горения от теплового эффекта сгорания топлива, его летучести, характеризуемой, например, значением температуры в точке кипения, стехиометрического коэффициента, концентрации кислорода в топливе и т. д. Необходимо также охарактеризовать количественно влияние относительного движения, сил плавучести и др. [c.84]

Необходимо обеспечить полное испарение капель остаточной жидкости, переносимых холодильным агентом, чтобы в компрессор поступал только пар. Этот метод имеет свои недостатки для него требуется увеличение площади теплообмена испарителя (то есть увеличение количества трубок) примерно на 2-3% на каждые 0,5°С перегрева. Этому способствует также тот факт, что коэффициент теплообмена перегретого пара ниже соответствующего показателя насыщенного пара. Поскольку обычно обеспечивается перегрев на 5-8°С, увеличение площади испарителя может составлять от 20 до 40%. На- [c.170]

Охлаждение выпускной трубки выходящим паром. В тех случаях, когда теплоподвод по опорам или по наполнительной и выпускной трубкам составляет значительную долю полного теплопритока, может оказаться целесообразным использовать выходящие пары для отвода части поступающего тепла. Такая возможность имеет большое значение в некоторых конструкциях сосудов. Выходящий пар находится в хорошем тепловом контакте со стенками трубки и поглощает значительное количество тепла, которое в противном случае проникло бы в жидкость, вызвав ее испарение. Максимальное количество тепла, которое отводится в таком процессе, можно вычислить, предполагая совершенный теплообмен между паром и трубкой, т. е. считая, что температуры пара и трубки равны между собой в каждом сечении. Предполагается также, что внешний теплообмен с трубкой в поперечном направлении за счет теплопроводности и излучения отсутствует. Так как в рассматриваемом интервале температур коэффициент теплопроводности материала трубки или опоры зависит от температуры, практическое решение этого вопроса можно упростить, предполагая линейную зависимость, т. е. [c.273]

Коэффициент теплоотдачи а от поверхности твердого тела к капле меняется в процессе ее теплового н динамического взаимодействия с твердым телом. В начальный момент времени он имеет максимальное значение, затем идет стадия пузырькового кипения жидкости в капле, после чего капля переходит в сфероидальное состояние (если поверхность нагрета недостаточно, то продолжается режим пузырькового кипения вплоть до полного испарения капли). В соответствии с этим в начальный момент.температура Гпов.т резко снижается, а в конце переходной стадии устанавливается почти стационарное ее значение, которое 52 [c.52]

Весьма перспективно для химической технологии теплообмен ное устройство, называемое теплопроводом. Оно пред ставляет собой полностью закрытую металлическую трубу с лю быми профилями сечения, футерованную каким-либо пористо капиллярным материалом (фитилем), например, шерстяной тканью, стекловолокном, сетками, пористыми металлами, полимерами, керамикой и т. п. В полость трубы подается теплоноситель в количестве, достаточном для полной пропитки фитиля. Температура кипения теплоносителя должна обеспечивать отвод тепла (путем испарения) из охлаждаемого рабочего пространства химического реактора или другого аппарата интервал зон температуры — от какой угодно низкой до 2000 °С. В качестве теплоносителя используют металлы (Сз, К, На, Ы, РЬ, А и др.), высоко кипящие органические жидкости, расплавы солей, воду, аммиак, жидкий азот и др.). Предпочтительны жидкости с высокой скрытой теплотой испарения, большим поверхностным натяжением, низкими плотностью и вязкостью. Трубка одной своей частью располагается в зоне отвода тепла, а остальной частью — в зоне конденсации паров. Пары теплоносителя, образовавшиеся в первой зоне, конденсируются во второй зоне, а конденсат возвращается в первую зону под действием капиллярных сил фитиля. Благодаря большому количеству центров парообразования резко падает перегрев жидкости при ее кипении и значительно возрастает коэффициент теплоотдачи при испарении (в 5—10 раз). Особенностью теплопровода является очень высокая эффективная теплопроводность вдоль потока пара (на 3—4 порядка больше, чем у серебра, меди и алю.миния), что обусловлено низким температурным градиентом вдоль трубы. Мощность теплопровода определяется капиллярным давлением, компенсирующим потери напора парового и жидкостного потоков. [c.336]

Важной характеристикой работы ожижительной установки является так называемый коэффициент использования, т.е. отношение выданного потребителю количества жидкости к ожиженво . Поскольку теплота испарения жидкого водорода весьма велика, коэффициент использования в большой мере определяется конструкцией хранилищ жидкости и котлмуника-циЁ. С учетш всех тепловых потерь в стационарных и транспортных танках, коммуникациях, арматуре и др. коэффициент использования (при работе установки с полной загрузкой) равен приблизительно 88 ,. [c.113]

При полном испарении пленки происходит резкое падение теплоотдачи (режим сухой с т е н к и). Паросодержанне, которому соответствуют максимальные значения теплоотдачи, зависит от скорости, давления, физических свойств жидкости и пара н прочих факторов. С повышением скорости паросодержанне, при котором коэффициенты теплоотдачи являются наибольшими, уменьшается. Для определения величины этого паросодержания существуют специальные расчетные зависимости [Л. 78]. [c.316]