Абсорбция плохо растворимых

Иногда (например, при абсорбции плохо растворимых газов) температура жидкости оказывает заметное влияние на коэффициент массопередачи. В этом случае новое значение числа единиц переноса [c.689]

Производится выбор скорости газа в полном сечении аппарата. При этом следует учитывать допустимый диапазон ш г от 1 до 3 м/с и возможные отклонения от расчетной скорости газа при колебаниях расхода газа во время эксплуатации аппарата, чтобы не выйти за пределы критических скоростей. Для процессов абсорбции хорошо растворимых газов лучше приближаться к верхнему пределу скорости газа, а для абсорбции плохо растворимых газов — к нижнему. [c.241]

Рис. 145. Значения для колец Рашига внавал при абсорбции плохо растворимых газов (орошение водой)

Расчетная скорость газа может быть принята от нижнего предела Wr = i м/с до высшего Шр = 3 м/с. Для абсорбции хорошо растворимых газов лучше приближаться к верхнему пределу, а для абсорбции плохо растворимых газов — к нижнему. [c.214]

Скорость абсорбции плохо растворимых газов определяется скоростью физико-химического взаимодействия с жидкостью (гидратация, сольватация) или скоростью диффузий полученного соединения в жидкой фазе. В этом случае медленным актом является отвод продукта из зоны взаимодействия. [c.168]

Методы 4, 5 и 6 применимы для определения активной поверхности при абсорбции хорошо растворимых газов. Определение активной поверхности при абсорбции плохо растворимых газов осложнено тем, что плотность орошения в данном случае влияет как на активную поверхность, так и на коэффициент массоотдачи в этих условиях используют методы 7 и 8. [c.440]

Таким образом, барботажные абсорберы, как правило, интенсивнее насадочных. Еще более интенсивны пленочные абсорберы с восходящим прямотоком и скоростные прямоточные распыливающие абсорберы. При абсорбции плохо растворимых газов интенсивность абсорберов обычно значительно снижается. [c.657]

За. Абсорбция плохо растворимых газов при фиксированном орошении 7 = 10 без учета гидравлического сопротивления. [c.409]

Выбор насадки. При выборе насадки часто стремятся получить наибольшую геометрическую поверхность в единице объема и поэтому выбирают мелкие насадки. В свете исследований активной поверхности насадок это не всегда оказывается правильным, поскольку, например, при загрузке внавал активная поверхность мало зависит от размера насадки (стр. 446). Так как при более крупной насадке возможно применение больших скоростей газа, то часто такая насадка в конечном счете оказывается эффективнее мелкой. Это особенно относится к абсорбции хорошо растворимых газов при абсорбции плохо растворимых газов более подходящей может быть и сравнительно мелкая насадка. [c.483]

Ряд исследователей [66, 68] отмечает значительное понижение высоты пены при абсорбции хорошо растворимых газов (NH3, SO3, H l). Так, при абсорбции NH3 из газа с концентрацией 3% высота слоя уменьшилась почти в 4 раза при одновременном уменьшении (в 2,5—3 раза) гидравлического сопротивления. Заметное уменьшение Лп наблюдалось уже при концентрации в газе 0,05% NHg уменьшение высоты пены продолжалось до содержания 0,5% NHg, а затем она оставалась постоянной. Описанное явление еще мало изучено и объясняется, по-видимому, изменением структуры поверхностных слоев жидкости. Абсорбция плохо растворимых газов не оказывает влияния на характер слоя. [c.521]

Основной частью исследуемого аппарата является гидродинамическая мешалка, выполненная в виде трубы Вентури с кольцевой щелью на выходе [1]. Жидкость вводится в конфузор по центральной трубе с соплом на конце, газ — в межтрубное пространство. Исследование проведено при скоростях жидкости 1,2— 2,21 м/сек и при соотношении объемных расходов газа и жидкости в двухфазном потоке G/L = a = 0,05 1,60. Выбор для изучения области относительно малых значений а объясняется предпочтительным назначением аппарата для абсорбции плохо растворимых газов. Гидравлическое сопротивление аппарата при движении двухфазных потоков Арг-ж может быть определено при малом газо-содержании как для однофазного потока с переменными плотностью и вязкостью. В этом случае основной закон движения для двухфазных потоков можно записать в виде [c.187]

Расчет Рж, отнесенного к активной поверхности насадки, следует считать более обоснованным, чем отнесение Р к геометрической поверхности. Однако значения при абсорбции плохо растворимых газов еще не определены с достаточной точностью и практически лучшую корреляцию опытных данных дает уравнение (У1-99). [c.472]

Выбор скорости газа. Если доля сопротивления газовой фазы достаточно велика, то с повышением скорости газа возрастает коэффициент массопередачи Кр и уменьшается необходимый объем насадки. В этом случае целесообразно выбирать по возможности высокие скорости газа. При абсорбции плохо растворимых газов доля сопротивления газовой фазы мала и Кр (а также объем насадки) не зависит от скорости газа. [c.483]

Скорость процесса растворения газов, как правило, лимитируется скоростью массопереноса в жидкой фазе. При абсорбции плохо растворимых (высоколетучих) газов движущая сила процесса массопереноса (см. 1.5.1) очень мала. Поэтому для получения растворов с максимально возможной концентрацией (близкой к равновесной) необходимо такое аппаратурное оформление процесса, которое позволяет обеспечить значительное время пребывания жидкости в аппарате. [c.47]

В некоторых случаях (при абсорбции из высококонцентрированных газов, при абсорбции плохо растворимых газов) отношение Ууц Ур очень велико (до 0,05—0,1). В этих условиях наиболее подходящими типами аппаратов можно считать насадочные, распыливающие (с форсунками) и абсорберы с механическим перемешиванием. При больших Ух Ут применение барботажных абсорберов, особенно абсорберов с колпачковыми тарелками (см. стр. 578), становится затруднительным. Однако некоторые типы барботажных абсорберов (например, с тарелками Киттеля) могут использоваться и при очень больших У У . При больших V /Vr могут возникать затруднения также при применении пленочных и скоростных прямоточных распыливающих аппаратов. [c.654]

Большое разнообразие конструкций абсорберов предопределяется различными условиями контактирования. Среди них важное значение имеет производительность и соотношение нагрузок по жидкой У и газовой Уг фазам, которое изменяется в широких пределах от 0,0005 до 0,1. При абсорбции из газов невысокой концентрации отношение У /Уг невелико (0,0005 —0,005). Насадочные абсорберы не могут работать при низких плотностях орошения (ниже 5 — 6 м/ч), поэтому при Уж/Уг, меньших 0,0015 — 0,0025, их применение затруднено. В этих условиях успешно используются барботажные абсорберы. При абсорбции плохо растворимых или из высококонцентрированных газов отношение Уж/Уг велико (до 0,05 — 0,1). В этих условиях наиболее подходящими являются насадочные и распыливающие абсорберы, а применение барботажных становится затруднительным. [c.11]

При абсорбции плохо растворимых газов на насадках размером 12,5 и 25 мм навалом [4] [c.574]

Выбор расчетной скорости газа в полном сечении аппарата и скорости жидкости. Поскольку линейная скорость Шг является определяющим фактором, от которого в основном зависит гидродинамическая обстановка на решетке пенного аппарата, очень важно правильно выбрать ее расчетную величину. При этом следует учитывать допустимый диапазон о)г и возможные отклонения от расчетной скорости газа при колебаниях расхода газа во время эксплуатации аппарата, чтобы не выйти за пределы критических скоростей, рассмотренных в 1.1 (см. рис. 1.1). Обычно расчетная скорость может быть принята от низшего предела 1Уг=1 м/с до высшего Шг=3 м/с. Для процессов абсорбции хорошо растворимых газов лучше приближаться к верхнему пределу, а для абсорбции плохо растворимых газов — к нижнему. [c.78]

Выбор насадки. В качестве насадочного элемента чаще всего используют шаровую насадку из пористой резины (ТУ-38105.1307—79). Диаметр насадки 0,04 м, плотность 650 кг /м Статическая высота слоя насадки Яст, обеспечивающая значительную эффективность очистки, составляет 0,2 м. В аппаратах диаметром более 2 м для предотвращения возможности факельных прорывов газа рекомендуется увеличивать Яст до 0,3—0,4 м. Рабочая высота слоя насадки в аппарате РПН при абсорбции хорошо растворимых газов около 1,0 м, а при абсорбции плохо растворимых газов она увеличивается до 1,5—2,0 м. [c.134]

При абсорбции плохо растворимых газов для уменьшения сопротивления жидкостной пленки капли должны быть весьма мелкими [c.226]

Ку от высоты пенного слоя Я. Для хорошо растворимых газов Ку с ростом Н уменьшается, для средне растворимых — мало или совсем не зависит от Я и для плохо растворимых газов — увеличивается при повышении Н. Отсюда можно сделать вывод о необходимости использования сравнительно невысокого пенного слоя при абсорбции хорошо растворимых газов и слоя пены большой высоты на решетках при абсорбции плохо растворимых газов. [c.106]

При увеличении давления до указанных пределов степень абсорбции и степень насыщения абсорбента возрастают. Процесс абсорбции плохо растворимых газов может быть эффективно осуществлен при повышенных давлениях в многополочном пенном абсорбере. В то же время применение повышенных давлений для очистки воздуха, например, от двуокиси углерода водой, при его многократной циркуляции через пенный аппарат не экономично. [c.168]

Коэффициенты абсорбции в механических абсорберах с малым числом оборотов дисков близки к таковым в башнях с насадкой и значительно ниже, чем в барботажных аппаратах или в башнях с разбрызгиванием жидкости. Л. И. Агарев установил, что при скорости газа в пределах 0.008—0.038 м/сек. коэффициент абсорбции углекислого газа водой (плохо растворимый газ) практически не зависит от скорости газа, а коэффициент абсорбции аммиака водой (хорошо растворимый газ) возрастает с увеличением скорости газа, но менее значительно, чем в башнях с насадкой. Увеличение же коэффициента абсорбции плохо растворимого газа достигается увеличением числа оборотов дисков—К растет почти пропорционально росту числа оборотов. [c.121]

Опыты по абсорбции плохо растворимых газов (СОз, О2) показали [122—125], что коэффициент ра велик (0,3—4 см/с) по сравнению с Р следовательно, в этих случаях поверхностным сопротивлением при практических расчетах можно пренебречь. Часто поверхностное сопротивление вообще не удавалось обнаружить [124, 125]. Однако наб.чю-далось значительное возрастание поверхностного сопротивления при добавке поверх-ностно-активных веществ. [c.107]

Коэффициенты массоотдачи определяют косвенными методами (с. 147). Поэтому возникает вопрос могут ли коэффициенты массоотдачи, найденные в некоторых стандартных условиях (например, при испарении чистой жидкости для Рг или при абсорбции плохо растворимого газа для Рж). служить основой для определения коэффициентов массопередачи в сложном процессе, когда играют роль сопротивления обеих фаз [c.110]

Большинство этих уравнений составлены для условного значения Рж, отнесенного к единице геометрической поверхности насадки. Это может быть оправдано тем, что эффективная поверхность при абсорбции плохо растворимых газов еще недостаточно изучена (см. с. 373). Сравнение результатов расчетов по уравнениям этого типа приведено на рис. -37. [c.400]

При изучении абсорбции применялись диффузоры с центральными углами от 4° [1] до 15° [23], При движении однофазного потока минимальные сопротивления получаются при Ид = 5 — 7° [24, стр. 152], при ад= 10— 12° происходит отрыв струи от стенок и сопротивление резко увеличивается [25, стр. 26]. Рекомендуется принимать ад = 5 —8° для абсорбции плохо растворимых газов и очистки аэрозолей— меныпие пределы, для хорошо растворимых газов — большие. Скорость на выходе из диффузора в тех же пределах, что и па входе в конфузор. [c.72]

В случае абсорбции плохо растворимых компонентов наиболее рационально применять аппараты барботажного типа, которые обеспечивают хорошее перемешивание и, следовательно, уменьшают пограничный слой жидкости, оказывающий основное сопротивление диффузии. При этом чаще всего применяется многоступенчатая противоточная абсорбция, которая осуществляется в тарельчатых колоннах. Здесь, как и в процессе дистилляции, мы можем основываться на определении теоретической тарелки, на которой пар и флегма, уходящие с нее, находятся в равновесии. [c.765]

Влияние ультразвуковых (звуковых) колебаний и механических вибраций. Эффект, аналогичный механическомуХперемеши-ванию, может быть достигнут при применении ультразвука, в частности при абсорбции плохо растворимых газов [218—220]. В опытах по абсорбции СО2 водой [219] скорость абсорбции при увеличении интенсивности ультразвука (частота 800 кгц) от 1 до 2 вт/см резко возрастала в момент появления тумана и брызг, что было объяснено увеличением поверхности контакта фаз. При интенсивности 3 вт/см скорость абсорбции оказалась примерно такой же, как при вращении четырехпропеллерной мешалки со [c.607]

Иосида и Миура [178] проверяли влияние вида процесса на эффективную поверхность при абсорбции плохо растворимого газа (СО2), причем поглотителями служили [c.377]

В случае абсорбции плохо растворимого компонента, когда преобладает сопротивление жидкости, к. п. д. Мэрфри определяется но уравнению [c.767]

Активная поверхность при абсорбции плохо растворимых газов определялась методами 7 и 8. Хикита с сотр. [1421 полученные данные для насадок внавал обобщили уравнением, аналогичным уравнению (У1-79) [c.448]

Пратт [1361 полагает, что при абсорбции плохо растворимых газов больше, чем при абсорбции хорошо растворимых. Он объясняет это увеличением действительной скорости течения жидкости по насадке вследствие уменьшения смоченной поверхности, что интенсифицирует массоотдачу в жидкой фазе. Сравнение опытных данных по для хорошо и плохо растворимых газов не показывает, однако, заметной между ними разницы, что, возможно, является следствием различия в методиках. Очевидно, этот вопрос требует дальнейшего изучения. [c.452]

Иосида и Миура [1411 проверяли влияние вида процесса на эффективную поверхность при абсорбции плохо растворимого газа (СОз), причем поглотителями служили вода и растворы NaOH. Исследования велись по методу 7 (см. стр. 440) и показали, что при достаточно большой концентрации NaOH в растворе, когда значения R по формуле (П-101) превышали 5, величины совпали с значениями фцу, вычисленными по формуле (VI-79). При абсорбции СОа водой значения были ниже. В опытах по абсорбции СО2 растворами NaOH при 7 <5 получены промежуточные значения Авторы предположили, что в этом случае для части поверхности, покрытой текущей пленкой жидкости, i <5, а на поверхности, соответствующей застойным зонам, / >5. Тогда объемный. коэффициент массоотдачи при / <5 можно определить по формуле [c.453]

Пратт [154] полагает, что при абсорбции плохо растворимых газов больше, чем при абсорбции хорошо растворимых. Он объясняет это [c.373]

В большинстве случаев теоретическое определение коэффициентов массоотдачи проводят, рассматривая процесс массопереноса для каждой фазы в отдельности вне частицы (внешняя задача) или внутри частицы (внутренняя задача). Фактически это означает, что при решении задачи не учитывается влияние массопереноса в одной фазе на скорость массопереноса в др)той. Очень часто такая постановка вполне допустима. Во многих практических задачах перенос массы в одной из фаз либо вовсе отсутствует (растворение твердой частицы или пузырька однокомпонентного газа (пара) в жидкости, испарение капли однокомпонентной жидкости в газовом потоке и т. п.), либо скорость его значительно выше, чем во второй фазе. В последнем случае говорят, что процесс массопередачи лимитируется сопротивлением второй фазы. Так, при абсорбции хорошо растворимых газов и паров (NH3, НС1, HF, SO2, SO3, этанол, ацетон и др.) из газовой смеси водой в барботажных аппаратах скорость массопередачи лимитируется скоростью диффузии этих газов в пузырьках. Наоборот, процесс массопередачи при водной абсорбции плохо растворимых газов (О2, СО2, NO, N2O) лимитируется сопротивлением водной фазы. В обоих указанных случаях концентрацию переносимого компонента на межфазной поверхности со стороны г-й фазы можно считать известной и равной концентрации, находящейся в равновесии с постоянной концентрацией компонента во второй фазе. Таким образом, для решения уравнения (5.3.1.1) можно использовать граничное условие 1-го рода (см. подраздел 5.2.2). Это существенно упрощает решение задачи. В экспериментах определяют обычно не коэффициенты массоотдачи , (см. уравнение (5.2.4.1)), а коэффициенты массопередачи К(, определяемые уравнениями (S.2.6.2.). Однако проводить эксперимент стараются таким образом, чтобы массоперенос во второй фазе либо отсутствовал, либо протекал значительно быстрее, чем в первой фазе. Тогда коэффициент массоотдачи в первой фазе будет равен экспериментально определенному коэффициенту массопере- [c.274]

Скорость процесса абсорбции. При применении процессов абсорбции имеют дело как с хорошо, так и с плохо растворимыми газами. В зависимости от этого механизм переноса массы меняется, 4То непосредственно влияет на величину коэффициента массопередачи, а следовательно, и на интенсивность процесса. При абсорбгщи хорошо растворимых газов сопротивление массопередаче при прохождении газа через границу контакта невелико и им можно пренебречь. Напротив, при абсорбции плохо растворимых газов основное сопротивление массопередаче сосредоточено на границе перехода газообразного вещества в жидкую фазу. Такое разделение газов на хорошо ж плохо растворимые условно, но оно имеет большое значение для подбора аппаратуры при реализации процесса. [c.162]

В некоторых случаях (при абсорбции из высококонцентрирован ных газов, при абсорбции плохо растворимых газов) отношение Уж Уг очень велико (до 0,05—0,1). В этих условиях наиболее подходящими типами аппаратов можно считать насадочные, распыливающие (с форсунками) и абсорберы с механическим перемешиванием. При больших VmlVv применение барботажных абсорберов, особенно абсорберов с колпачковыми тарелками, становится затруднительным. Однако некоторые типы барботажных абсорберов (например, с тарелками Киттеля) могут [c.579]