Колонна непроточные

Полагая в формулах (3.43)-(3.49) v = 0, Х, = 1я(/ = 0Д,...), для непроточных колонн получим [c.154]

Для непроточной колонны (Pei - -0) полубесконечной высоты выражение (3.70) упрощается [c.157]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛЕЙ ПРОДОЛЬНОГО ПЕРЕМЕШИВАНИЯ В НЕПРОТОЧНЫХ КОЛОННЫХ АППАРАТАХ [c.61]

Отмеченное обстоятельство особенно важно при исследовании полупромышленных и промышленных установок, когда применение других методов связано со значительными затратами, обусловленными большими расходами рабочих жидкостей. Весьма существенно, что исследование продольного перемешивания в непроточных аппаратах доступно в лабораторных условиях с применением колонн больших диаметров (вплоть до промышленных). [c.62]

Продольное перемешивание непроточной фазы в колонных аппаратах может быть математически описано на основе как диффузионной, так и рециркуляционной модели. Для экспериментального определения параметров моделей применим, очевидно, лишь импульсный метод исследования. [c.62]

Рис. 111-22. Вид кривой отклика, зарегистрированной в концевом сечении или последней (п-й) ячейке непроточной колонны.

Рис. 111-23. Схема эксперимента в непроточной колонне [к уравнению (111.87)].

Для промышленных колонных экстракторов экспериментальное определение интенсивности продольного перемешивания осложняется наличием концевых отстойников. Игнорирование влияния отстойной зоны на кривые отклика может привести к значительной ошибке при определении параметров продольного перемешивания. Рассмотрим метод определения этих параметров в непроточных колоннах с учетом отстойных зон (для проточных колонн этот вопрос будет рассмотрен далее). [c.75]

На рис. III-27 и III-28 представлены схемы рециркуляционной и диффузионной моделей перемешивания в непроточной колонне с отстойной зоной. Там же показаны возможные условия опытов. [c.75]

Рнс. 111-27. Схема рециркуляционной модели продольного перемешивания в непроточной колонне с отстойником [c.76]

Для диффузионной модели продольного перемешивания применительно к непроточной колонне с отстойной зоной последнюю [c.76]

Числовая характеристика кривой отклика непроточного аппарата Р определяется графическим интегрированием площади под экспериментальной кривой отклика. Теоретически концентрация трассера в колонне выравнивается через бесконечно большой промежуток времени (с=с<х> при х—>-оо). На практике же концентра- [c.79]

Заметим, что лишь при исследовании межсекционной рециркуляции в двухсекционных непроточных колоннах была получена [109] зависимость или Однако из-за нали- [c.153]

В работах [43, 146] по<казано, что если при расчете действительной скорости сплошной фазы учтена доля сечения колонны, занятая дисперсной фазой, то ее поток не оказывает заметного влияния на межсекционную рециркуляцию сплошной фазы. На рис. У-2 приведены значения 1 = со/[ с(1—УС)] для непроточных колонн, колонн с однофазным потоком и колонн с встречным [c.160]

Возможны три типа зависимостей перепада давления в колонне от нагрузки по газу при постоянном орошении (рис. 222,а) [98]. Для колонн с крупной насадкой третье слагаемое в уравнении (IV, 499) определяет сопротивление (см. рис. 222,а). Для колонн с мелкой насадкой при небольших нагрузках по жидкости потери на трение в непроточной колонне ЛР р сильно возрастают при увеличении нагрузки по газу — полное давление АРр-ж проходит через минимум (рис. 222,6). Увеличение нагрузки по жидкости в этих условиях дает два экстремума (кривая 1 на рис. 222,б). [c.438]

Газосодержание затопленного насадочного слоя в непроточной колонне определим по уравнению (11,103) при щ = 0,99, ио = 0,25 м/с [c.168]

ВИДНО, ЧТО при малых и д и Ц с удерживающая способность незначительно увеличивается с повышением расхода сплошной фазы. В этом случае в колонне наблюдается рассеянное относительно свободное движение частиц. Этому режиму соответствуют относительно низкие значения фд. Далее с увеличением расхода сплошной фазы фд возрастает в связи с появлением в колонне плотного слоя дисперсной фазы и медленным осаждением частиц. Необходимым условием возникновения плотного слоя является наличие противоточного движения сплошной фазы. Это утверждение основано на том, что в непроточных колоннах при тех же условиях плотный слой не наблюдался. Наблюдаемое на рис. 2.12—2.14 как качественное, так и количественное соответствие между экспериментальными данными и расчетами по уравнению (2.40) указывает на возможность его применения при расчете удерживающей способности в колонных аппаратах для системы жидкость — твердое. [c.100]

Решение уравнения (4.62) приведено на рис. 4.4а. Полагая в формулах (4.57) —(4.63) U = 0, (i = 0, 1,. ..), для непроточных колонн получим [c.159]

Для непроточной колонны (Per выражение (4.84) упрощается [c.162]

Сопоставление диффузионной и ячеечной моделей продольного перемешивания для непроточных аппаратов дано в работах [35, 36. Расчетным путем показано, что для несекционированных колонн использование ячеечной циркуляционной модели не обосновано, а для секционированных при га > 6 расчеты по диффузионной и рециркуляционной модели дают идентичные выражения для кривой отклика. В работе [35] приведено сопоставление расчетных кривых отклика для рециркуляционной и диффузионной модели с экспериментальными кривыми.. Опыты проводились в непроточной секционированной колонне с механическим перемешиванием. Высота колонны 990 мм, диаметр 190 мм, га = 8. [c.176]

Полагая в формулах (3.43)— (3.49) 1 = 0, Л,=/7т(г = 0,1,...), для непроточных колонн получим [c.154]

Нестационарное распространение трассера в непроточной колонне можно формально описать на основе дифференциального уравнения конвективной диффузии (11.12). Применив это уравнение для условий одномерной диффузии при отсутствии протока через аппарат (и = 0) и заменив коэффициент молекулярной диффузии D коэффициентом продольного перемешивания Еп, который для рассматриваемых условий мало отличается от коэффикиента продольной турбулентной диффузии Eat., имеем [c.62]

Определение параметров продольного перемешивання в непроточных экстракционных колоннах [c.75]

Plie. III-28. Схемы экспериментов (варианты а—д) при определении интенсивности продольного перемешивания в рабочей части непроточной экстракционной колонны с отстойником (диффузионная модель) [c.76]

Заметим, что опытная кривая отклика может быть практически одинаково близка теоретическим функциям отклика как диффузионной, так и рециркуляционной модели. Однако для описания процесса в непроточной секционированной колонне при интенсивном перемешивании, когда секции близки к ячейкам полного перемешивания, предпочтительнее рециркуляционная модель, поскольку она лучше, чем диффузионная, отражает физическую картину перемешивания в таком аппарате. Для описания же продольного перемешивания в непроточной несекционнрованной колонне, а также в аппаратах, где невозможно по конструктивным признакам определить число ячеек полного перемешивания, целесообразнее использовать диффузионную модель. [c.80]

РДЭ и АРДЭ Ск = 50 200 1000 1500 2800 4000 мм к ДО 16,0 м Непроточная колонна, однофазный поток Ввод трассера — импульсный для РДЭ Л = 0,04 для АРДЭ Л = 0,03 (8) [c.157]

Обнаружено [43], что для колонн Микско диаметром 100 и 190 мм при Я/Ок О,5 и Ьм//)к 0,4 наблюдается хорошее совпадение значений W при однофазном проточном и непроточном режимах. Для колонн диаметром 390 мм значения при однофазном потоке и отсутствии протока жидкости совпадали лишь при Я/ )к 0,4. Для колонн с к=190 мм при Я/1)к=0,87 и для колонн с Лк=390 мм при Я/Дк = 0,49 значения для проточных колонн оказались меньше, чем для непроточных. [c.160]

На рис. У-4 и У-5 приведены полученные в работе [43] экспериментальные зависимости п.т от высоты секций и числа оборотов мешалок для непроточной колонны Микско диаметром 190 мм с мешалкой диаметром 90 мм. Как видно из рисунков, опытные данные удовлетворяют теоретическому уравнению (У.12) и Епл Н. Данные, приведенные на рис. У-6 [c.161]

Результаты опытов [43] с непроточными многосекционными колоннами Микоко диаметром 190 и 390 мм представлены на рис. У-7 и У-8 в виде зависимости W Dк DaУ от Л м м. На рис. У-9 показана зависимость Е л от для секционирован- [c.161]

Рис. У-6. Зависимость истинной линейной скорости рециркулирующего потока от числа оборотов мешалок для непроточной колонны Микско (0 =555 мм, 0 =225 мм) при разное

На рис. V-13 приведена зависимость пт от комплекса величин, входящих в ypaiBHieHH (V.12), построенная по результатам исследования продольного перемешивания сплошной фазы в непроточных секционированных колоннах Шейбеля с ка1Псулиро-ванными мешалками [24, 44]. Как видно, дaнныe для Dk=190, 390 и 555 мм удовлетворительно согласуются с уравнением (V.12), причем КК] х0,029. Значения Еп.т для колонны Шейбеля диаметром 100 мм (как и для колонн других конструкций близкого диаметра) значительно превышают вычисленные по уравнению (V.12). [c.165]

При большой высоте секций или малом диаметре мешалок наблюдается расхождение значений W для непроточных и проточных колонн, что связано с несоответствием рабочих условий в сенциях условиям в ячейках полиого пе1ремешивавия. Действительно, неполное перемешивание можно в первом приближении учесть заменой действительного числа секций п некоторым числом псевдосекций полного перемешивания Пп.с- При отсутствии застойных зон Пи.с>п. Следовательно, при отсутствии в секциях полного перемешивания 1 еизбежны заниженные значения рециркуляционных потоков W. В то же время анализ уравнений (П1.113) и (IV.4U) показывает, что неполное перемешивание в секциях влияет на результаты опытов при проточном режиме в большей степени, чем при непроточном. [c.166]

Сопоставление значений W, найденных по дисперсии и координатам точки максимума С-кривых, базирующихся на полном перемешивании в секциях, подтверждает [43], что расхождение значений W для непроточных и проточных колонн наблюдается при отсутствии полного перемешивания в секциях. Как следует из работы [43], практически полное перемешивание в секциях колонн Микско диаметром Лк>200 мм обеспечивается при Я/ )к<0,4 и Z)m/-Dk 0,4. Для колонн меньших диаметров полное перемешивание в секциях возможно и при больших отношениях Я//)к- [c.166]

Многие исследователи изучали продольное перемешивание в высокослойных барботажных колоннах [108, 142, 189—201], причем в ряде случаев —при отсутствии протока жидкости [108, 196, 199]. В подавляющем большинстве случаев это допустимо, так как при реальных нагрузках по жидкости (до 0,01 м/с) проток не может существенно влиять на интенсивность продольного перемешивания. Заметим, что применительно к непроточным высокослойным барботажным аппаратам впервые была разработана [108] методика эксперимента и дано аналитическое описание кривых отклика. [c.195]

Исследовали также [196] перемешивание жидкой фазы в непроточных барботажных колоннах диаметром =100 и 190 мм и высотой соответственно ,5 и 2,4 Воздух барботнровал через сопла диаметром о=1,31 2,03 и 3,62 см (при 1)к=190 мм) и 0=1,3 см (при /Зк=100 мм), расположенные на расстоянии 5см от дна колонны. Скорость газа Шг, отнесенную к полному сечению колонны, варьировали от 0,043 до 0,338 м/с. Жидкой фазой слу- [c.198]

Гидролизеры для превращения дисоли в гидроксиламинсульфат Гидрозатворы разные, за исключением гидрозатворов, конструктивно связанных с аппаратами, устанавливаемыми в помещении, а также гидрозатворов с непроточными замерзающими жидкостями Гомогенизаторы для сыпучих продуктов, свойства которых не меняются при изменении температуры окружающей среды Деаэраторные колонны, связанные с агрегатами, устанавливаемыми на открытой площадке Деаэраторные баки, связанные с агрегатами, устанавливаемыми на открытой площадке Десорберы для газов любых процессов [c.310]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология