Коэффициент линейного расширения сталей

Таблица 4.4. Средние температурные коэффициенты линейного расширения сталей а при температуре 20—Ю0°С [2]

Рис. VI. 15. Средние коэффициенты линейного расширения сталей и сплавов в интераа,те температур от 20 до 900 С

Полимеры обладают наибольшей тепловой усадкой (табл. 10.2), примерно в 10—20 раз большей, чем у металлов, поэтому при конструировании металлических прессформ необходим учет усадки полимеров. Тепловая усадка является причиной потери герметичности уплотнительными узлами при низких температурах вследствие стеклования резин и резкого различия коэффициентов расширения металла и резины. Коэффициенты линейного расширения стали и резин в застеклованном состоянии отличаются в 6—7 раз (табл. 10.2 и 10.3), вследствие этого усадка резины происходит значительно быстрее и в уплотнительных узлах образуются неплотные контакты и даже зазоры, приводящие к полной потере герметичности. [c.261]

Компенсаторы. Трубопроводы изменяют свою длину с изменением температуры. Абсолютная величина удлинения или укорочения стального трубопровода определяется исходя из предельной разности его температур и коэффициента линейного расширения стали, равного 0,000012. Каждый метр трубы при изменении [c.77]

В табл. 4.1 приведены условные обозначения основных элементов, входящих в состав металлов и сплавов. Средние значения плотности некоторых твердых материалов, широко применяющихся в машиностроении, приведены в табл. 4.2. В табл. 4.3 приведены удельная теплоемкость и удельная теплопроводность некоторых материалов. Средние температурные коэффициенты линейного расширения сталей (углеродистых, легированных и др.) приведены в табл. 4.4, цветных металлов и сплавов — в табл. 4.5. [c.207]

Критические точки и относительные температурные коэффициенты линейного расширения сталей 09Г2С и 16ГС, определенные дилатометрическим методом представлены в табл. 5. [c.14]

При центробежной залнвке должна обеспечиваться достаточная скорость охлаждения залитого подшипника (вкладыша). Если она мала, может возникнуть ликвидация сплава из-за различной плотности его составляющих (кристаллов). Чрезмерная скорость охлаждения приводит к появлению трещин вследствие различных коэффициентов линейного расширения стали и баббита. [c.229]

Конструкцию башни вытяжных вентиляционных труб рассчитывают на действие всех нормативных нагрузок с учетом массы защитных покрытий. При применении газоотводящих стволов из конструкционных полимерных материалов в конструкции башни необходимо предусматривать специальные узлы для подвески элементов ствола с учетом значительного различия коэффициентов линейного расширения стали и полимеров. Сопряжения отдельных эле.ментов ствола должны обеспечивать герметичность соединений. [c.132]

Коэффициент линейного расширения АТМ-1 до 130° С сохраняет линейную зависимость от температуры и при t= 100° С приближается к коэффициенту линейного расширения стали. [c.21]

Изменение коэффициента линейного расширения стали в области 200°С В.области 400°С [c.82]

Физические свойства сталей и сплавов. На рис. VI. 15 показаны средние коэффициенты линейного расширения сталей и сплавов в зависимости от температуры. [c.138]

Прежде всего, особое внимание при выборе полиэтилена следует обращать на значения кристалличности, динамической вязкости полиэтилена при различных скоростях сдвига в области температур переработки (экструзии) и на величину молекулярно-массового распределения. Высокая полидисперсность полиэтилена априори предполагает опасность к разрушению покрытия (отслаиванию и растрескиванию) в процессе хранения труб при низких отрицательных температурах. Этому же способствуют повьппенные внутренние напряжения покрытия (вьшхе прочности полиэтиленового слоя в покрытии). Внутренние напряжения возникают из-за завышенных температурных режимов экструзии и известной разницы коэффициентов линейного расширения стали и полиэтилена (10 и 10 1/°С соответственно). Наиболее высокие внутренние напряжения создают марки полиэтиленов с высокой плотностью 0,95 г/см и вьппе. Эго обусловлено разницей исходной плотности и плотности расплавов полиэтилена низкой и высокой плотности в области температур экструзии. В этой [c.480]

Коэффициент линейного расширения винипласта равен 0,00007, т. е- почти в семь раз больще коэффициента линейного расширения стали. [c.108]

Опыт эксплуатации трубопроводов из стальных труб, футерованных свободными вкладышами, отбортованными на фланцы стальных труб, в условиях знакопеременных температур оказался неудовлетворительным. В результате большой разницы в коэффициентах линейного расширения стали и полиэтилена (8 — 18 раз) при нагревании трубопровода вкладыш деформировался, сплющивался, сечение его резко сокращалось, при охлаждении в зимнее время вкладыш рвался у фланцев. [c.104]

I — длина корпуса и трубок в см-, а — коэффициент линейного расширения стали [c.192]

Важным преимуществом плиток из графитопласта АТМ-1 является близость их коэффициента линейного расширения к коэффициенту линейного расширения стали, что позволяет футеровать такими плитками крупные металлические емкости. [c.134]

При повышенных температурах эксплуатации повреждение покрытий (отслоение, разрушение) происходит под влиянием различных факторов и особенно разности коэффициентов термического расширения металла и полимера. Коэффициент линейного расширения пленки полиэтилена высокой плотности (110-10 ) превосходит коэффициент линейного расширения стали (11,3-10 ) в десять раз. Для снижения коэффициентов термического расширения полимерных материалов, применяемых для тонкослойных защитных покрытий, в них вводят различные наполнители, практически не влияющие на другие свойства полимеров. Высокая адгезия к стали пленки полиэтилена, модифицированного графитом, сохраняющаяся при колебаниях температур от 20 до 100° С, объясняется не только снижением степени кристалличности полиэтилена, но и значительным снижением коэффициента термического расширения покрытия за счет графита, коэффициент термического расширения которого равен 3,5 10 . [c.180]

Для описываемой печи максимальное допустимое удлинение барабана составляет 80 мм. Так как коэффициент линейного расширения стали в интервале температур 0—400° равен 1,252-10- , то средняя температура барабана вдоль его длины не должна превышать [c.207]

Авторы приходят к заключению, что проблема оптимальной прочности полимерных материалов в сравнимых прочностных характеристиках, по-видимому, сводится к проблеме их армирования. Тем не менее с 1938 г. до настоящего времени идея армирования полимерных материалов металлом с целью повышения их прочностных характеристик не нашла сколько-нибудь широкого распространения по причине, указанной в той же работе Авторы утверждают, что сопротивление стальной армирующей проволоки выдергиванию уменьшается в 3 раза после 10-суточной тренировки образца в условиях перемены температуры от —20 до +50° С. Причиной ослабления прочности заделки арматуры считается значительная разность термических коэффициентов линейного расширения стали и полимерного материала. [c.94]

Рассмотрим в качестве примера шестерню, ступица которой изготовлена из текстолитовой крошки, а втулка — пз стали. В этом случае величины, входящие в уравнение (III, 87), равны аг — термический коэффициент линейного расширения текстолитовой крошки, равный 3,5 -10 град (см. в табл. 11 максимальный допуск на величину коэффициента для волокнита) ai — термический коэффициент линейного расширения стали. (по максимальному допуску на величину коэффициента), равный 1,3-10 град (см. табл. И) [c.235]

Следует, однако, отметить, что в стальных аппаратах емкостью 6000 л из-за недостаточной жесткости и различия коэффициентов линейного расширения стали и замазки НЛ после 3 мес. эксплуатации обнаружено при осмотре футеровки разрушение швов и отслаивание футеровки. [c.51]

Неоднократные попытки применить теплопроводные материалы (АТМ-1 и пропитанный графит) на замазках арзамит для защиты корпуса от коррозии и подвести через рубашку охлаждение не дали положительного результата. Резкие перепады температур (в рубашке — 20°, в корпусе 4-30°), разница в коэффициентах линейного расширения стали, графита и замазки приводили к отслоению футеровки и выводу аппаратов из строя. [c.53]

Результаты испытаний приведены в табл. 2. Из таблицы видно, что сцепление футерующего слоя со стальной оболочкой выше в случае футерования редуцированием или волочением, однако, независимо от способа футерования, наблюдается ослабление натяжения футерующего слоя и оболочки при перепадах температур и сползание футерующего слоя вследствие различных коэффициентов линейного расширения стали и винипласта. [c.279]

В.В.РУБИЗОВ. Как показал опыт, вопрос о футеровке аппаратов плитками из пропитанного графита нельзя считать решенным. При футеровке аппаратов большой емкости, работающих при нагреве, имеют место случаи выхода футеровки из строя в первые же дни работы аппараты из-за большой разницы в коэффициентах линейного расширения стали, пропитанного графита и арзамита. [c.228]

Коэффициент линейного расширения стали Ост = 1,25 10 , а латуни — Ол = 1,9 - [c.217]

Какой вид испытания должен быть назначен образцу В зоне соединения металла и волокнита возникают сдвигающие напряжения кроме того, в этой зоне после прессования имеются остаточные напряжения, возникшие вследствие разности термических коэффициентов линейного расширения стали и волокнита. Эти напряжения делятся на тангенциальные — растягивающие, т. е. по знаку направленные в ту же сторону, что и действующая механическая нагрузка, а также радиальные — сжимающие (при остывании изделия после прессования). Рассмотренную армированную систему можно моделировать эквивалентным по напряжениям отрезком трубы, находящейся под внутренним давлением. Мы примем во внимание только тангенциальные напряжения как наиболее опасные. Тогда, согласно теории Ляме — Гадолина, тангенциальные растягивающие напряжения будут описываться следующим уравнением [c.37]

Коэффициент термического линейного расширения АТМ-1, в отличие от других углеграфитовых материалов, больше всего приближается к коэффициенту линейного расширения стали, а при 100° они почти совпадают. Это создает благоприятные условия для выполнения футеровки плиткой АТМ-1 особенно крупных аппаратов, где термические линейные расширения проявляются наиболее сильно. [c.23]

Опыт эксплуатации показывает, что постепенно в процессе работы, вследствие пластического деформирования и частично износа, поверхность баббита на какой-то постоянно увеличивающейся длине дуги обхвата приобретает тот же радиус, что и шейка оси, и 9—И класс шероховатости. То, что радиус поверхности баббитового слоя после работы оказывается меньше радиуса шеек осей, объясняется следующим образом. Между корпусом подшипника и баббитом после заливки (вследствие разности коэффициентов линейного расширения стали и баббита) образуются зазоры (пустоты), достигающие 0,2—0,8 мм в местах, как правило, не имеющих крепления в виде ласточкиного хвоста (рис. 24). В процессе приработки подшипника под нагрузкой зазор исчезает, но при этом баббитовый слой на краях подшипника отжимается шейкой оси в углубления корпуса и частично выбирает зазоры (пустоты). После снятия нагрузки баббитовый слой в этих местах вследствие упругой деформации вновь отходит от корпуса и несколько уменьшает размер внутренней баббитовой поверхности, что и обнаруживается при измерении диаметра подшипника. [c.63]

При установке кольца 1 из углеродного материала в стальную обойму 2 (рис. 6) по внутреннему диаметру кольца необходимо предусмотреть зазор не менее 1 мм для компенсации температурных деформаций, поскольку коэффициент линейного расширения стали 12Х18Н10Т (17,010/ °С ) в несколько раз больше, чем углеродных материалов [ (4 - 7) 10 С . [c.16]

При центробежной зативке обеспечивается достаточно быстрое охлаждение залитого вкладыша. При длительном охлаждении возможна ликвация сплава, чрезмерно быстром - появление трещин вследствие различных коэффициентов линейного расширения стали и баббита. [c.223]

Пример 2.3. Вертикальная стальная колонна имеет высоту //=3 м, сечение /= 200 см и нагружена силой / = 2 10 Н. Определить расход теплоты на изменение внутренней энергии и на совершение внешней работы, если колонна по-дофевается от О до 300 "С. Плотность стали 7800 кг/м теплоемкость с = 0,462 кДж/(хг К) и коэффициент линейного расширения стали а= 1,3 10 град . [c.49]

Давление в рубашке аппарата р = 30 н1см температура стенки корпуса равна 593 К температура, при которой изготовлен сосуд, равна 293°К. Коэффициент линейного расширения стали Ст. 3 = 13,6 X [c.155]

Расчет произведен для следующего случая длина печи L — 70 ж расстояние между роликами а—Ю м расстояние первых роликов от конца печи — 5 Л1 температуры горячего конца Тт,, =200° С, а холодного конца Гхол ==60° С, перепад температуры на 1 м длины печи Т=2 град/м коэффициент линейного расширения стали = а 1,2-10 . [c.133]

Как видно из графика, коэффициенты линейного расширения стали и материала АГ-4В близки, что позволяет широко применять сталь для армирования конструкций из материала АГ-4 и получать изделия хорошего качества без расслоения. Однако необходимодюмнить, что разность в коэффициентах теплопроводности пластмассы и металла может быть очень большой и быстрый нагрев армированной конструкции может привести к ее разрушению, Так, коэффициент теплопроводности стали в [c.123]

Примерный режим скорость перемещения 0,0025—0,1 м1сек угол наклона пламени 45° при расположении наконечников горелки от поверхности металла на 50 мм. Отделение окалины при газопламенной обработке происходит вследствие различия коэффициентов линейного расширения стали и ее окислов. В результате термического воздействия окалина растрескивается и легко отслаивается вместе с ржавчиной. Остатки окислов удаляют металлическими щетками. [c.143]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология