Усадка полимеров

Полимеры обладают наибольшей тепловой усадкой (табл. 10.2), примерно в 10—20 раз большей, чем у металлов, поэтому при конструировании металлических прессформ необходим учет усадки полимеров. Тепловая усадка является причиной потери герметичности уплотнительными узлами при низких температурах вследствие стеклования резин и резкого различия коэффициентов расширения металла и резины. Коэффициенты линейного расширения стали и резин в застеклованном состоянии отличаются в 6—7 раз (табл. 10.2 и 10.3), вследствие этого усадка резины происходит значительно быстрее и в уплотнительных узлах образуются неплотные контакты и даже зазоры, приводящие к полной потере герметичности. [c.261]

Этот метод, однако, малопроизводителен, и им можно изготавливать изделия лишь относительно простой формы. Из термопластов чаще всего используют полиметилметакрилат для формования плоских листов. Технология изготовления листов проста вязким раствором форполимера полностью заполняют пространство, образованное между гладко отполированной металлической плитой и большим гибким вкладышем — оконной рамой . Сверху на раму помещают другую металлическую плиту, верхняя часть которой служит дном другой формующей полости. Так образуется вертикальная батарея заливочных форм. При использовании гибкого вкладыша размер формы уменьшается, следуя за объемной усадкой полимера, сопровождающей процесс полимеризации. Таким способом предотвращается образование пустот в изделии. Если не обеспечить возможности сокращения одной из поверхностей, то образование пустот может стать основной проблемой, осложняющей формование полимеров заливкой. [c.555]

После того как полость формы заполнится расплавом, давление в форме продолжают поддерживать на прежнем уровне для обеспечения уплотнения материала внутри формы ( подпитка расплавом) и компенсации термической усадки полимера, вызванной его охлаждением и затвердеванием. Подпитка быстро и ощутимо повышает давление в форме. При снятии прикладываемого извне давления (при возвратном движении червяка или поршня литьевой машины) происходит обратный ток расплава из полости формы до тех пор, пока полимер не затвердеет во впускном канале или пока не сработает обратный клапан. После прекращения утечки, если она имела место, происходит охлаждение полимера, сопровождающееся небольшой усадкой, вызванной локальными течениями. Когда полимер полностью затвердеет, форма раскрывается и [c.521]

В настоящее время процессы образования пор при изготовлении эпоксидных композиций исследованы совершенно недостаточно, что затрудняет разработку технологии и обусловливает нестабильность характеристики материала. Основным источником пористости в эпоксидных компаундах является наличие в исходных материалах веществ с высоким парциальным давлением, а также усадка полимера. Для большинства эпоксидных компаундов выделение при отверждении летучих веществ (в отличие от компаундов других типов) не характерно и поэтому здесь рассматриваться не будет. В зависимости от технологии применения компаунда механизм образования пор может быть различным. Следует иметь в виду, что формирование пористости происходит тогда, когда полимер находится в вязкотекучем или высокоэластическом состоянии. После перехода в стеклообразное состояние полимер не способен к большим деформациям, и поры не образуются. Однако в стеклообразном наполненном полимере возникают большие внутренние напряжения [27], которые в некоторых случаях могут привести к образованию системы микротрещин, пронизывающих весь материал. Образование такой системы трещин свидетельствует [c.165]

Литье под давлением. Переработку фторопласта-4М, 4МБ и 4МБ-2 литьем под давлением производят при температуре от 250 до 370°С (по зонам), давлении впрыска 500—1500 кгс/см и небольшой регулируемой скорости впрыска. Скорость течения расплава полимера должна быть постоянной. Форма должна подогреваться до 200—250 °С. Усадка полимера в форме в зависимости от толщины стенок и условий формования колеблется от 0,9 до 1,5%. При любом размере сопла, по которому течет расплав, скорость сдвига прямо пропорциональна скорости движения расплавленной массы полимера, зависящей, в свою очередь, от скорости движения поршня. При превышении скорости сдвига расплава критического значения (выше 5—10 с ) происходит разрыв расплава с появлением на поверхности рыбьей чешуйки и расслоения. Для предотвращения разрыва расплава следует уменьшить скорость течения расплава и применить литники большего диаметра. [c.153]

Существует и другая точка зрения на механизм усиления пластмасс [318, 320, 321, 325, 550]. Она сводится к тому, что основное значение в усилении придается силам трения на границе раздела полимер — наполнитель, которые определяют возможность их совместной работы. Эти силы возникают в результате усадки полимера при его отверждении. В этом случае решающим фактором являются упругость и напряженное состояние отвержденного связующего в слоях, контактирующих с поверхностью стеклянных волокон, а не адгезия связующего к наполнителю [551]. Мы считаем эту точку зрения мало убедительной, так как она не может объяснить роли поверхностной обработки наполнителя, механических [c.276]

Усадка полимеров. Когда конструктор проектирует форму для изготовления такого изделия как расческа, нет большой необходимости в точном соблюдении размеров, поскольку расческа употребляется сама по себе и не должна устанавливаться в какую-либо другую деталь. Однако при изготовлении пластмассовой крышки получение точных размеров очень важно, так как крышка должна плотно закрывать коробку. Поскольку все полимеры при охлаждении усаживаются, размеры формы делают несколько большими, чем требуемые размеры изделия. [c.143]

Большинство полимерных растворов и дисперсий применяют при атмосферном давлении и умеренных температурах. Это позволяет довольно легко наблюдать за поведением этих ма териалов в процессе переработки. Например, значительно про ще увидеть образование наплывов на окрашиваемой пленке чем наблюдать усадку полимера при литье под давлением В последнем случае мы видим лишь результаты, но не сам процесс. Кроме того, довольно легко измерить вязкостные свой ства дисперсий и растворов, поэтому существует огромное ко личество эмпирических данных, позволяющих сопоставить лабораторные результаты исследования растворов с особенно стями их поведения в реальных производственных условиях Растворы и дисперсии, применяемые в условиях произ водства, содержат обычно многочисленные ингредиенты, такие как красители, наполнители, воздух, и представляют собой многокомпонентные системы. Поэтому, даже если создать развитую теорию, описывающую реологические свойства простых дисперсий и растворов, то и в этом случае применить ее для производственных целей довольно затруднительно, [c.171]

В ряде случаев пористость полимеров, определенная по азоту, меньше, чем по метанолу и к-гексану, несмотря на то, что размер молекул метанола и к-гексана больше, чем азота. Это объясняется очень большими коэффициентами объемного расширения исследованных полимеров, которые имеют порядок 10 град . При таких значениях коэффициента расширения свободный объем полимера при изменении температуры на 200° С уменьшается на 10%, и неплотности в структуре полимера могут стать мало доступными для проникновения даже малых молекул азота. Однако при очень развитой пористости температурная усадка полимера практически может не оказывать влияния, и пористость, определенная по азоту, будет больше, чем по органическим веществам. Таким образом, метод низкотемпературной сорбции паров азота не всегда может дать правильную информацию [c.316]

В некоторых работах подробно рассматривается вопрос о влиянии контактного давления, вызванного усадкой полимера, на значение адгезионной прочности [187], а также возможность усиления композиционных материалов этими напряжениями [188]. Однако, учитывая положительную роль некоторых составляющих внутренних напряжений (например, радиальных усадочных напряжений в стеклопластиках), не следует забывать и о действии других составляющих и их отрицательной роли. Кроме нормальных напряжений в полимерном связующем развиваются и касательные напряжения. Составляющие касательных напряжений концентрируются на границах раздела фаз [97, 177] или на концах армирующих элементов — волокон [164, 167, 171, 172]. Эффект скалывания на границе раздела фаз, вызванный концентрацией касательных напряжений противоположного знака в компонентах системы, является одной из основных причин расслаивания композиции. Кроме того, следует помнить, что осевые растягивающие напряжения, работающие в итоге против адгезионных сил, по абсолютному значению много больше радиальных [177, 189]. Поэтому положительный эффект, возникающий за счет радиальной составляющей внутренних напряжений, в реальных условиях может быть перекрыт отрицательным эффектом действия сдвиговых напряжений. [c.182]

В ряде случаев пористость полимеров, определенная по азоту, меньше, чем по метанолу и и-гексану, несмотря на то, что размер молекул метанола и н-гексана больше, чем азота. Это объясняется очень большими коэффициентами объемного расширения исследованных полимеров, которые имеют порядок 10 град . При таких значениях коэффициента расширения свободный объем полимера при изменении температуры на 200° С уменьшается на 10%, и неплотности в структуре полимера могут стать мало доступными для проникновения даже малых молекул азота. Однако при очень развитой пористости температурная усадка полимера практически может не оказывать влияния, и пористость, определенная по азоту, будет больше, чем по органически веш ествам. Таким образом, метод низкотемпературной сорбции паров азота не всегда может дать правильную информацию о пористости полимеров. Во всем остальном полимерные сорбенты ведут себя так же, как и минеральные, многие из которых являются по существу неорганическими полимерами (цеолиты, силикагели, кремнеземы). [c.316]

Отвержденные М.-ф. с. (в отличие от феноло-формальдегидных) прозрачны даже тогда, когда в них содержится 10—15% воды. Вода находится в полимере в диспергированном состоянии и химически не связана с ним. Она постепенно испаряется даже при комнатной темп-ре, причем происходит усадка и растрескивание материала. Поэтому для удержания нек-рого количества воды в М.-ф. с. иногда вводят гидрофильные добавки (поливиниловый спирт, крахмал, белковые вещества) и твердые наполнители (напр., древесную муку), препятствующие усадке полимера. [c.155]

Усадка полимера происходит только в том случае, когда величина приложенного напряжения меньше величины замороженного напряжения. Если же внешнее напряжение превышает внутреннее, то усадки не происходит. Таким образом, исследование термостойкости при различных приложенных напряжениях оказывается полезным при изучении ориентированных полимерных образцов (например, волокно) и влияния тепловой обработки на их свойства. [c.193]

Прочность адгезионного соединения в изделиях в значительной степени зависит от усадки полимера. С увеличением усадки прочность снижается. Отрицательное влияние усадки может быть столь велико, что кристаллизующиеся полимеры, обладающие хорошей клеящей способностью, но дающие большую усадку, литьем под давлением надежно закрепить на металле не удается (табл. IV.3). [c.122]

Задача разрешима лишь в том случае, если устранено само-разогревание массы, обеспечена полная и достаточно глубокая полимеризация и учтена усадка полимера при полимеризации. По-этс.му удачное разрешение всех этих требований найдено только Е отдельных случаях (для акриловых производных). [c.173]

Поскольку из уравнения (2.8) известна равновесная длина образца, которую он принимает после коагуляции фибриллярных фрагментов, то можно найти относительную обратимую деформацию, характеризующую усадку полимера из уравнений (2.8) и (2.9) [c.52]

Полученное соотношение позволяет сразу же оценить усадку полимера (0) при удалении из него ААС в свободном состоянии. Действительно, полагая Р = О и обозначая о/Ь = 3, можно получить [c.52]

Подробный анализ описанного выше механизма деформации показал [112], что оба предела текучести резко зависят от природы окружающей ААС. Чем в большей степени ААС понижает поверхностную энергию полимера, тем меньше пределы текучести и тем меньше усадка полимера, и наоборот. [c.57]

Прочность коагуляционных узлов определяет не только усадку полимера, но и его механическое поведение при повторной деформации. При повторном растяжении на первой стадии до достижения второго предела текучести упруго деформируется возникшая к этому моменту коагуляционная структура. Прочность коагуляционной структуры определяется степенью завершенности процесса коагуляции, о чем свидетельствует отчетливый рост второго предела текучести во времени (см. рис. 2.14). Появление второго предела текучести означает распад коагуляционной структуры под действием механического напряжения. Этот процесс сопровождается заметным уменьшением модуля системы. Скоагулировавшие в процессе усадки фибриллы разобщаются и взаимно ориентируются, что, естественно, приводит к увеличению модуля системы. По завершении этого процесса достигается удлинение, полученное в первом цикле, соответственно, появляется первый предел текучести на кривых растяжения (см. рис. 2.14). При дальнейшей деформации начинается переход полимера в ориентированное состояние путем разрастания специфических микротрещин. Прочность возникающей коагуляционной структуры должна очень сильно зависеть от адсорбционных свойств окружающей жидкой среды. Как было показано в [112], такая зависимость действительно наблюдается экспериментально. Чем в большей степени окружающая среда понижает межфазную поверхностную энергию полимера, тем слабее коагуляционная физическая сетка и тем ниже ее механические характеристики, и наоборот. [c.58]

Рассматривая экспериментальные данные по восстановлению размеров микротрещин, авторы работы [123] полагают, что движущей силой, вызывающей усадку, является энтропийная упругость и, главным образом, избыток свободной поверхностной энергии, обусловленной наличием большой удельной поверхности материала микротрещин. Оценка энтропийной силы на основании кинетической теории высокоэластичности с использованием модуля упругости, определенного для поликарбоната при 160°С (на 15° выше Тс), приводит к значениям напряжений, вызывающих усадку, порядка 3—4 МПа, что значительно меньше предела текучести поликарбоната и, следовательно, она не может быть причиной происходящей усадки полимера. [c.60]

Принципиальным отличием предлагаемой модели является положение о том, что процесс усадки полимера происходит за счет изгибания фибриллярных элементов структуры микротрещин без разориентации макромолекул внутри них, поскольку полимер в этих условиях удален от температуры стеклования и, следовательно, в нем подавлена сегментальная молекулярная подвижность. В результате коагуляции фибриллярных агрегатов возникает достаточно прочная коагуляционная структура, которая обусловливает механическое поведение полимера при повторном растяжении. На первом этапе деформирования, соответствующем прямолинейному участку кривой растяжения, про- [c.63]

Большое влияние на свойства электроизоляционных изделий оказывают характер и количество введенных наполнителей. Волокнистые наполнители (древесная мука, хлопковые очесы и др.) увеличивают механическую прочность материалов и уменьшают их усадку. Полимеры с неорганическими наполнителями (асбестовые, стеклянные волокна, слюдяная, кварцевая мука) более нагревостойки и теплопроводны, отличаются большей твердостью, чем с органическими наполнителями. Наполнители вместе с тем повышают гигроскопичность пластмасс и ухудшают их злектроизоляционные свойства. Обычно содержание наполнителей в пластмассе колеблется в пределах 40—65% от ее массы. [c.29]

Формованием полимера с использ. спец. фильер, отверстия к-рых имеют треугольное, серповидное или звездообразное сечение, получают нити с соответствующим поперечным сечением (профилированные) или с внутр. каналами (полые). Этим способом м. б. получены нити, имитирующие по внеш. виду натуральные, напр, шелк (нити шелон), шерсть (шерлон), лен. Формованием нитей из двух или большего числа полимеров, обладающих разл. св-вами, получают би- или поликомпонентные нитн. Используемые в этом случае фильеры разделены перегородками на неск. частей, в каждую пз к-рых поступает расплав одного полимера. Сформованную нить вытягивают и подвергают термообработке, в результате к-рой происходит текстурирование, обусловленное разл. усадкой полимеров. Комбиниров. нити изготовляют путем соединения и скручивания Т. п., получаемых разл. способами. [c.561]

Для полимеров, отвержденных выше 7 с, значения То, полученные экстраполяцией кривых азн = /(7 зм) до пересечения нх с осью абсцисс, примерно одинаковы и близки к Гс. Поэтому для То, которая определяется как температура, при которой авн = О, практически совпадает с температурой стеклования полимера. Однако для образцов, отвержденных при температурах ниже Гс, Го также ниже Гс и превышает температуру отверждения примерно на 10—25°С. Разница между температурами ор-верждения и Го в этом случае объясняется усадкой полимера прц отверждении. При нагревании образцов, отвержденных при тем пературах ниже Гс, до температур, превышающих Гс, внутренние напряжения при 20°С увеличиваются и достигают уровня напряжений в образцах, отвержденных выше Г,, Это можно объяснить иротекаюихим доотверждением полимера и релаксационными процессами. В результате этого полимер приходит в механическое равновесие с подложкой прц температурах, превышающих Гс. [c.76]

Кроме молекулярного поверхностного взаимодействия полимер— наполнитель нлн подлол<ка в наполненных системах, покрытиях, клеях и компаундах необходимо учитывать также механическое взаимодействие матрица -наполнитель или подложка, возникающее вследствие ограничения усадки полимера наполнителем. Прн этом предполагается, то сплошность системы сохраняется, т. е. адгезия на границе раздела фаз не нарушается. В случае эпоксидных полимеров этот механизм весьма вероятен, так как по сравнению с другими связующими они обладают большой адгезией и хорошо работают в условиях стесненной деформации без нарушения сплошности. Это взаимодействие распространяется на весь объем полимера и его влиянием можно в некоторой степени объяснить значительную толщину граничных слоев. [c.91]

Если система подчиняется правилу аддитивности а = v,a 4- 4- т. е, наполнитель не ограничивает деформацию полимера, то к = 0 если же жесткость скелета настолько велика, что расширение полимера не сказывается на расширении системы и коэффициент расширения системы равен коэффициенту расширения напоанителя (или подлон<ки), то х= 1. В реальных случаях наблюдаются промежуточные значения. Зная к, можно найти фактический коэффициент расширения или усадку полимера в наполненной системе а [c.92]

Как видно из рисунка, не наблюдается линейной зависимост ТКР от 02, т, е. наполнитель активно препятствует деформацн связующего. Степень отклонения от линейности зависит о структуры и фор.мы частиц наполнителя. К сожалению, в лите ратуре сравнительно мало результатов систематического иссле дования изменений объема эпоксидных композитов и полимеров в ходе отверждения, охлаждения и термообработки, поэтому для количественного рассмотрения этого вопроса приходится использовать приведенные выше данные о ТКР и эмпирические выражения, полученные для описания зависимости ТКР от со-дернония наполнителей. В литературе предложен ряд выражений, полученных для полимеров, наполненных сферическими частицами. При дальнейшем рассмотрении следует иметь в виду, что под а в приведенных ниже формулах подразумевается как объемный, так и линейный ТКР ( об = За лнн), я также усадка полимера, выраженная в объемных долях. Все эти выражения получены исходя из упругого поведения полимера и наполнителя без учета особенностей вязкоупругого поведения [c.94]

Для наполненного эпоксидного полимера (кривые 3 н 4), который отверждается без усадки при температуре Тата, удельный объем в зависимости от значения х будет больше, чем для ненаполненного полимера. Если же учитывать заметную усадку полимера после гелеобразования (кривые 5 и 6), как это имеет место в реальных эпоксидных системах, увеличение объема полимера будет еще больше. Это увеличение объема будет зависеть также от 7 отв и при 7 с будет равно [яусХ(а, — г) (7 с— [c.97]

Если в вязком теле содержатся поры различных размеров, которые характеризуются объемной долей из и некоторой функцией распределения по размерам, то часть из них будет неравновесными. При каждом пересыщении Р /Р в системе есть поры, которые находятся в равновесии с раствором низкокипящих веществ в полимере и имеют критический радиус Якр. При R > Якр пора растет, при R С Rkp — сокращается, что приводит к перераспределению газа между порами разных размеров (газ из мелких пор диффундирует в более крупные). Здесь мы допускаем, что вязкость тела достаточно мала и что определяющей стадией процессов является диффузия газов межд порами [31]. Данное распределение пор по размерам дает усредненное значение концентрации, которому и соответствует Rkp- с уменьшением числа мелких пор средняя концентрация растворенных веществ уменьшается и соответственно при этом увеличивается R p, что в тех случаях, когда капиллярное давление 2y/R сравнимо с внешним, может вызвать увеличение пористости U3- В наполненных системах распределение пор п( размерам зависит также от размера частиц наполнителя и егс пространственного распределения, а также от усадки полимера и жесткости скелета наполнителя. Если наполнитель или арми рующие элементы образуют достаточно жесткий скелет, то порь [c.168]

При рассмотрении этого выражения следует иметь в виду, что Р может принимать большие отрицательные значения пз-за усадки полимера, что сильно облегчает рост зародышей пор. Для этого чтобы субмикросконический зародыш мог вырасти до макроскопических размеров, давление газа в поре или (PR — Р) должно быть не менее 5/2(3 [28, 35]. Из приведенного выражения следует, что критическое давление роста пор в высокоэластическом и особенно в стеклообразном состоянии весьма велико. Однако в некоторых случаях возможно образованпе пор и вспенивание компаундов по этому механизму, например, когда компаунд холодного отверждения содержит заметное количество растворителя или же в компаундах любых типов увеличивается концентрация низкокипящих продуктов (например, при радиолизе или в результате сорбции). При быстром нагревании таких материалов до 7 > Тс, когда модуль сдвига сильно уменьшается, а равновесное давление Р сильно возрастает, возможно интенсивное порообразование. При этом происходит быстрое распухание материала. Кроме того, повышение давления в порах приводит к снижению механической прочности компаунда и нарушению адгезии к залитым конструкциям. [c.170]

Экспериментально установлено (рис. 2), что введение хлористого калия в резиновую смесь на вальцах приводит к повышению упругих свойств полимера, ориентации макромолекул на поверхности кристаллов соли и, видимо, вследствие этого — к интенсивной усадке полимера в процессе сушки набухшей в воде полимерной пленки, а это в свою очередь — к наблюдаемому эффекту занлывания пор. [c.344]

Немодифицированные смолы из отработанного карбамида недостаточно гидрофобны, не растворяются в органических растворителях и не совмещаются с веществами, входящими в состав паков, эмалей, клеев и некоторых пропиточных материалов. Для приготовления всех этих материалов карбамидноформальдегидные смолы модифицируют, этерифи-цируя их спиртами, главным образом, нормальным бутанолом. Пластмассы, приготовляемые на основе карбамидных смол, относятся к термореактивным. Отвержденные изделия из термореакшвных пластмасс сохраняют стеклообразное состояние вплоть до начала термической деструкции. В состав термореактивных пластмасс входят наполнители, которые снижают усадку полимера во время отверждения и изменяют его механические и физические свойства полимеры линейной структуры повышают прочность при ударных нагрузках, а также регуляторы процесса отверждения, замедляющие процесс, удлинняющие срок хранения пластмассы или ускорители, придающие им способность отверждаться с требуемой скоростью при более низкой температуре, часто при комнатной, красители, смазки, термостабилизаторы, антисептики. Эпоксидные смолы хорошо сочетаются с карбамидными, они обладают малой усадкой при отвержении. [c.215]

ЧТО при улетучивании растворителя пленка сокраш ается только по толш ине и сохраняет свою первоначальную длину. В первый момент после нанесения адгезива, когда раствор находится еш е в вязкотекучем состоянии, существенных напрянхений в пленках не обнаруживается. Только после того, как улетучится значительная часть растворителя и пленка потеряет текучесть, начинается быстрый рост напряжений, стремящихся осуществить сокращение пленки и по длине. Эти напряжения направлены параллельно поверхности пленки. Аналогичная картина наблюдалась бы, если бы в процессе растяжения свободной пленки при улетучивании растворителя она сохраняла свои линейные размеры. Таким образом, в пленке в простейшем случае возникает плосконапряженное состояние (рис. IV.16). Разумеется, кроме улетучивания растворителя причиной усадки полимера в процессе формирования пленки являются и другие процессы, связанные с уменьшением объема химическая усадка, сопутствующая образованию химических связей, выделение побочных продуктов при химических реакциях, улетучивание газов и низкомолекулярных примесей. Напряжения, возникающие в результате нерчисленных нроцессов, могут быть названы собственными. Это, по существу, остаточные напряжения первого рода они являются первой составляющей суммарных внутренних напряжений. [c.172]

Большая часть полимера ристаллична. При нагревании до 327°С кристаллическая фаза расплавляется и полимер переходит в аморфное состояние. При охлаждении происходит усадка полимера — плотность его повышается с 1,83 до 2,3 г/см . Соотношение кристаллической и аморфной фаз зависит от скорости охлаждения. Медленное охлаждение приводит к повышенной кристалличности. Практически закалку осуш,ествляют охлаждением нагретого до 350—380 °С полимера в холодной воде. [c.331]

Вполне вероятно, однако, что представление о промежуточной фазе как об адсорбированной оболочке упорядоченного полимера является чрезмерно упрощенным [264, 738, 739, 803]. В некоторых случаях, например при использовании обработанного силаном стекла, матрица может сильно взаимодействовать со слоем силана или даже реагировать с ним химически, что наблюдается при введении в эпоксидную смолу стеклянных наполнителей, аппретированных некоторыми силанами [738, 739]. Таким образом, благодаря химическим эффектам полимерная матрица может проявлять различные свойства в зависимости от расстояния от поверхности наполнителя. Во многих случаях, несомненно, важны термические напряжения [647]. Так как большинство композиций получают при повышенных температурах и затем охлаждают до температуры эксплуатации, то матрица оказывается под значительным напряжением благодаря различию в усадке полимера и наполнителя. Такой эффект рассмотрен Дамманом и Квеем [208] в качестве возможного источника иммобилизации сегментов макромолекул. Ограничение подвижности макромолекул происходит в результате появления сжимающих напряжений. [c.381]

Отвешивают 5,0 г триаллилцианурата, 10,0 г мётилметакри-лата и 0,15 г перекиси бензоила в ампулу, запаивают ее и помещают в термостат, нагретый до 80°С. Содержимое ампулы нагревают до вскипания, охлаждают до прекращения бурной реакции и снова ставят в термостат, нагретый до 60 °С. В течение 2 час. температуру повышают до 80 °С и выдерживают ампулу при этой температуре в течение 5—6 час. до образования твердого стеклообразного вещества и ясно выраженной усадки полимера (отделение от стенок ампулы). Разбивают ампулу и извлекают блок полимера. [c.156]

Процесс повторного растяжения образцов ПЭТФ изучали с помощью прямых микроскопических наблюдений [112]. Было показано, что в первом цикле деформации удлинение образца достигается за счет развития микротрещии. По достижении заданной степени удлинения и снятия с образца напряжения происходит релаксация деформации, проявляющаяся в усадке полимера. В процессе усадки противоположные стенки микротрещин сближаются, а недеформированная часть полимера остается без изменений. При повторном растяжении в области деформаций между вторым и первым пределами текучести происходит раскрытие микротрещин, претерпевших усадку в процессе отдыха без измеиения недеформированной части образца. По достижении удлинения, соответствующего первому пределу текучести (см. рис. 2.14), микротрещипы раскрываются до тех же размеров, которые они приобрели в процессе первого цикла деформации в ААС. При дальнейшем растяжении образца происходит расширение микротрещии за счет расходования неориентированной части образца, и процесс деформации становится идентичным соответствующему процессу, протекающему в первом цикле деформации полимера в ААС. [c.57]

В этой же работе было обнаружено, что сухие микротрещины поликарбоната, деформированные на 50—60 %, обладают способностью медленно восстанавливать свои размеры после снятия нагрузки. Следует отметить, что это явление, нехарактерное для стеклообразного полимера, ориентированного в режиме холодной вытяжки, также полностью аналогично макроскопической усадке полимера, деформированного в ААС. Для описания механических свойств материала микротрещин в работе [123] привлекается модель Джента и Томаса [124], развитая для вспененных каучуков. [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология