Абсорбция ключевые компоненты

Рассчитываются факторы абсорбции всех компонентов на основании их констант равновесия и фактора абсорбции ключевого компонента. [c.84]

Зная число теоретических тарелок N и степень извлечения ключевого компонента фк по графику, приведенному на рис. 4.3, находят фактор абсорбции ключевого компонента Лк. Факторы абсорбции остальных компонентов (у4,) определяют по уравнению [c.112]

По графику (см. Приложения рис. 1Х-4) определяется фактор абсорбции ключевого компонента Ап- Факторы абсорбции остальных компонентов определяются по уравнению [c.77]

По коэффициенту извлечения ключевого компонента и числу теоретических тарелок по формуле абсорбции или графику Крейсера (см. рис. 26) определяется абсорбционный фактор ключевого компонента Лкл- [c.84]

Порядок расчета десорбции аналогичен порядку расчета абсорбции при заданных давлении процесса, составе, количестве и температуре насыщенного абсорбента и отпаривающего агента, коэффициенте отпарки ключевого компонента и принятом числе теоретических тарелок т. [c.85]

С существенно увеличивают коэффициенты извлечения этапа и пропана и практически не влияют на извлечение бутанов и более тяжелых углеводородов. Однако при фиксированном коэффициенте извлечения ключевого компонента снижение температуры абсорбции при одновременном снижении удельной циркуляции абсорбента уменьшает коэффициент извлечения легких углеводородов и увеличивает — тяжелых. Если не требуется высокое извлечение этана из газа, то для извлечения тяжелых углеводородов рекомендуется принимать температуру абсорбции на 5—6 °С выше средней мелсду температурой газа и тощего абсорбента на входе в абсорбер. Примем температуру абсорбента на входе в абсорбер равной 30°С, тогда абс= = (20+30)72+5 = 30 °С. [c.163]

Описанный метод расчета применим для определения количеств и составов фаз при известном числе единиц переноса Мц. Значение Л о надо определить предварительно по заданной степени извлечения ключевого компонента. Это можно сделать приближенным способом (стр. 299), так как мало зависит от изменения и / по высоте аппарата. При абсорбции нескольких компонентов возможно появление экстремумов на кривых изменения составов отдельных компонентов. Нетрудно показать, что экстремуму на кривой Х (и У ) соответствует условие dXj= X df , при этом ниже точки экстремума будет происходить десорбция компонента /. На кривой возможен экстремум без перехода к десорбции вследствие возрастания количества жидкости в результате абсорбции более растворимых компонентов. [c.295]

Поскольку сравнение полученных значений извлечений ключевых компонентов с заданными, а также Принятых средних температур абсорбции и отпарки с величинами, полученными в результате расчетов, показывает достаточно хорошую сходимость, расчет считаем законченным. [c.153]

Если, например, температура верха очень мала, используют процесс абсорбции, если температура низа велика — процесс ректификации в токе инертного газа, если мала относительная летучесть ключевых компонентов — процесс экстрактивной ректификации. [c.203]

Процесс фракционирующей абсорбции может быть наглядно изображен на диаграмме х — у, координаты которой представляют собой относительные концентрации (доля легкого ключевого в смеси двух ключевых компонентов). Такая диаграмма приведена на рис. 97 для процесса в разрезной колонне. На [c.320]

При расчете процесса абсорбции обычно либо задаются извлечением ключевого компонента фа, л и по заданному расходу абсорбента определяют необходимое число теоретических тарелок, либо при заданном числе теоретических тарелок вычисляют необходимый расход абсорбента (такой расчет применяется чаще). [c.77]

Порядок расчета процесса абсорбции при заданном извлечении ключевого компонента фа, л и принятом числе теоретических тарелок Л/ в колонне будет следующим. [c.77]

По графику или по уравнению (П. 113) рассчитываются степени извлечения всех остальных компонентов фа, г, после чего определяется количество сухого газа VI. Расход абсорбента находят по уравнению (11.114) фактор абсорбции берется по ключевому компоненту. [c.78]

Расчет проводится следующим образом. По заданному извлечению ф и принятому числу теоретических тарелок N при помощи графика (см. Приложения рис. 1Х-4) определяют факторы абсорбции и отпарки тяжелого и легкого ключевых компонентов — Лл и На основе полученных величин вычисляют факторы абсорбции и отпарки для всех остальных компонентов по уравнениям (П. 116) и (II. 120), а затем по уравнениям (II. 113) и (II. 118) или по графикам (см. Приложения рис. 1Х-4) и числу теоретических тарелок определяют коэффициенты извлечения при абсорбции и десорбции всех остальных компонентов — фа, и фд, . [c.81]

Повторный расчет будет давать удовлетворительные результаты для всех компонентов, кроме ключевого компонента, и, возможно, ближайших компонентов по обе стороны (в отношении растворимости) от ключевого компонента. Для последних нужно построить график, определив равновесную линию по известному наклону в начале координат и ходу кривой у богатого края колонны рабочие линии следует подогнать методом проб и ошибок до положений, при которых число теоретических тарелок будет правильным. Новое значение общей абсорбции можно найти простым сложением. Если это значение окажется существенно отличным от того, которое было получено на первом шаге, то необходимо провести третий расчет, используя скорректированное значение [c.454]

Поскольку общая абсорбция оказалась достаточно близкой к значению 10 молей, которое было положено в основу расчета, то дальнейшие операции можно начинать с п. 5, последовательности расчета, рекомендующего более тщательный анализ ключевого компонента. Предыдущие вычисления показали, что ключевым является к-бутан, для которого необходимо построить равновесную и рабочую кривые. Наклон равновесной линии в начале координат равен [c.457]

Равновесная кривая для ключевого компонента может быть определена точнее, если найти местоположение дополнительной точки, соответствующей середине колонны. Абсорбция газов, более летучих, чем ключевой компонент, происходит в верхней части аппарата менее же летучие компоненты абсорбируются [c.458]

Описанный метод расчета применим для определения количеств и составов фаз при известном числе единиц переноса Мо- Значение N0 надо определить предварительно по заданной степени извлечения ключевого компонента. Это можно сделать приближенным способом (с. 249), так как N0 мало зависит от изменения и / по высоте аппарата. При абсорбции нескольких компонентов возможно появление экстремумов [c.245]

При расчете десорбции, как и при расчете абсорбции, достаточно знать коэффициент извлечения одного из компонентов (ключевого компонента), чтобы получить соответствующие показатели для всех других. [c.101]

Рассмотрим теперь порядок расчета процесса абсорбции и десорбции в АОК при заданном составе сырья, его температуре, температуре тощего абсорбента, давлении в колонне, числе теоретических тарелок в абсорбционной и десорбционной частях и при заданной четкости разделения по ключевым компонентам [c.96]

IV. 6 определяют факторы абсорбции и отпарки тяжелого и легкого ключевого компонентов Аь и 5/. [c.97]

За ключевой компонент обычно принимается компонент, для извлечения которого потребуется применение большего числа теоретических тарелок или наибольший расдод абсорбента фактор абсорбции ключевого компонента ближе всего к единице. Ключевым компонентом чаще всего является наиболее летучий из компонентов с максимальным извлечением. [c.77]

Задачей технологического расчета абсорбции является определение необходимого числа тарелок или расхода абсорбента, а исходными данными для расчета служат состав разделяемого газа, требуемая степень извлечения ключевого компонента, параметры процесса. За ключевой компонент принимается тот, для извлечения которого необходим наибольший расход абсорбента или наибольшее число теоретических тарелок. Последовательность расчета для случая, когда заданк степени извлечения ключевого компонента и число теоретических тарелок, приводится ниже. [c.112]

На рис. II 1.51 представлены результаты расчетов для этанового режима. Сравнение их показало следующее. Чем легче ключевой компонент, тем ближе к середине аппарата смещается в данном случае оптимальное место съема тепла абсорбции (Л опт)-Если необходимо получить максимальное извлечение компонентов С4+1,ысшие< достаточно охлаждать только регенерированный абсорбент, если же требуется обеспечить максимальное извлечение этана, зону съема тепла следует сместить к середине аппарата. При наличии одного промежуточного холодильника одинаковое извлечение ключевого компонента достигается при съеме тепла в верхней и нижней частях абсорбера. Однако эти варианты неравноценны — в первом случае меньще извлекается балласта. [c.211]

Для изучения эффективности процесса абсорбции при различном съеме тепла по высоте аппарата были выполнены расчетные исследования по оптимизации профиля теплосъема [100 ]. При этом исходили из того, что на установках с адиабатическим режимом работы абсорбера затраты холода складываются из затрат на охлаждение сырого газа Ql), тощего абсорбента ( а) и на поддержание заданной температуры в узле предварительного насыщения абсорбента легкими углеводородами ( ). Кроме того, было принято, что величины и являются входными параметрами схемы, а определяется заданным коэффициентом извлечения ключевого компонента. Схема узла абсорбции приведена на рис. П1.56. [c.217]

Расчет проводится следующим образом. По заданному извлечению фал и принятому числу теоретическпх тарелок при помощи графика, приведенного на рис. П-42, определяют факторы абсорбции и отпарки тяжелого (у1д) и легкого (5 ) ключевых компонентов. На основе полученных величин вычисляют факторы абсорбции и отпарки всех остальных компонентов по уравнения (П.101) и (П.125), а затем по уравнениям (П.98) и (П.123) или по графику, приведенному на рис. П-42, и числу теоретических тарелок определяют коэффициенты извлечения при абсорбции и десорбции всех остальных комнонентов ] а г и фд, ). Далее по уравнениям (П.49) и (П.50) определяют долю отгона сырья в секции питания колонны и составы образовавшихся фаз и lFi. Затем находят составы и количества суммарной жидкости, поступающей в отпарную секцию колонны [c.150]

Форабсорбцию можно проводить тем же селективным растворителем, который применяют в основном цикле абсорбции. Такую схему принимают при наличии в исходном газе большого количества ацетиленовых углеводородов, склонных к полимеризации. При этом облегчаются основной цикл абсорбции — десорбции и получение ацетилена требуемого качества. Основным недостатком такого процесса являются безвозвратные потери ацетилена на стадии форабсорбции. Для сокращения потерь количество растворителя должно быть минимальным, т. е. определяться условиями поглощения ключевого компонента — диацетилена. Параметры форабсорбции такие же, как и основного цикла абсорбции — десорбции. [c.253]

Па основании промышленной практики принимаем следующие исходные данные давление в аппарате я= 1,37-10° Па (здесь и далее в расчете давление всюду абсолютное) коэффициент извлечения пропана 1три абсорбциг фз = 0,905 ко 1ичество этана в жидкости (остатке), уходящей с низа десорбера, не более 3 мол.% от количества пропапа в этой же жидкости число теоретических тарелок в абсорбере iVa = Ю, в десорбере N = 10 температура низа абсорбера 316 К средняя температура в десорбере 366 К ключевыми компонентами приняты для абсорбции—пропан, для десорбции — этан. [c.52]

Задавшись коэффициентом извлечения ключевого компонента (например, пропана) и числом тарелок, определяют по диаграмме Кремсера фактор абсорбции. Затем по уравнению (33) вычисляют факторы абсорбции для других компонентов и находят для них (по той же диаграмме) коэффициенты извлечения. [c.98]