Секция питания колонны

При перегонке мазута по схеме с однократным испарением в вакуумной тарельчатой колонне трудно достичь необходимого качества фракций обычно налегание температур кипения между смежными дистиллятами составляет 70—130°С. В то же время при увеличении числа тарелок снижается глубина вакуума в секции питания колонны и желаемое повышение четкости ректификации не достигается. Давление в верху колонны поддерживается порядка 67—107 гПа в секции питания 134—330 гПа с температурой нагрева нефти не выше 420 °С и подачей в низ колонны 5— 10% водяного пара (на остаток). Температура верха колонны не превышает обычно 100 °С, так как с ростом температуры наблюдается повышенный унос газойлевых фракций в барометрический конденсатор. [c.185]

Повышение фракционирующей способности вакуумных колонн достигается следующими мероприятиями понижением давления в секции питания колонны до 26—40 гПа повышением температуры в зоне питания с соответствующим увеличением флегмового числа увеличением числа тарелок или применением контактных устройств специальных конструкций, например, насадок применением усовершенствованных технологических схем перегонки. Первые три способа повышения фракционирующей способности колонн достаточно подробно рассмотрены ранее при анализе работы вакуумных колонн по топливному варианту (см. стр. 177). Целесообразность применения той или иной технологической схемы следует рассматривать в последнюю очередь, если остальные меро- [c.188]

Для эффективного разделения фаз секция питания колонны должна иметь развитую сепарационную зону с промывным сепаратором. На орошение сепаратора подается более 2% (об.) на сырье жидкости с тем, чтобы с нижней отборной тарелки отбиралось жидкости (рецикл газойля) не менее 2% (об.) на сырье. Важно, чтобы подаваемая на промывку жидкость равномерно распределялась по сечению сепаратора. В трансферном трубопро воде на входе в колонну целесообразно устанавливать также сетчатый сепаратор. Время пребывания остатка в колонне следует принимать минимальным. [c.192]

Для получения максимального выхода широкой масляной фракции рекомендуют следующие параметры перегонки температура в секции питания колонны 385°С, давление 26 гПа, перепад давления между печью и колонной 210 гПа, что обеспечит повышение температуры в зоне нагрева всего лишь до 400°С. Повышение температуры мазута в змеевике печи должно быть не более 5—6°С, что достигается равномерным нагревом труб печи, увеличением их диаметра при следующих величинах теплонапряженности для радиантных труб ие более 47,3 кBт/м и для труб в конвективной секции не более 63 кВт/м . Кроме насадок, колонна должна иметь специальные тарелки для отбора жидкости (см. рис. П1-28). Нижняя тарелка устраняет также воз- [c.192]

Перейдем к рассмотрению более общего случая, когда и жидкие, и паровые потоки, смешивающиеся в секции питания колонны, имеют различные составы (рис. 111.29). [c.169]

Пусть сырье подается в секцию питания колонны в двухфазном парожидкостном состоянии. Для установления определенного режима работы колонны зададимся некоторым произвольным значением состава у или, что равносильно, состава и на связывающей их кривой тп найдем соответствующую фигуративную точку к (х/,, у ). Далее, проведя из точки к горизонталь до ее пересечения с кривой концентраций отгонной секции, находим точку е Хщ, у ), от которой начинается графическое ступенчатое построение для нижней части колонны. Проведя же из точки к вертикаль до ее пересечения с кривой концентраций укрепляющей секции в точке х х , Ут), находим исходную точку для расчетных графических построений верхней части колонны. При это определяется некоторое общее число тарелок колонны, отвечающее выбранному режиму ее работы. [c.169]

Аналитический расчет числа теоретических тарелок удобнее всего вести от секции питания колонны к ее концам, хотя, конечно, вполне возможен и другой путь расчета — от концов колонны к секции питания. [c.189]

Неоднородное в жидкой фазе сырье Ь совокупного состава хе (энтальпия единицы массы поступает в отстойник, где равновесно разделяется на два жидких слоя. Первый слой д о, состава х д, (энтальпия Ао, 1), более богатый НКК, поступает в нагреватель, где за счет подачи тепла доводится до начала кипения, и с энтальпией Аы поступает в верхнюю секцию питания колонны. Второй слой сырья 2 состава х о, 2 (энтальпия 2) с меньшим содержанием НКК поступает в собственный нагреватель, где за счет подачи тепла доводится до начала кипения и с энтальпией вводится во вторую секцию питания, расположенную ниже первой. В конденсаторе колонны отнимается тепло ( в в кипятильник подается тепло <5д. [c.314]

Сырье вводится в секцию питания колонны, а растворитель подается на несколько тарелок ниже верха колонны. [c.339]

Область предельных концентраций для нижней части колонны должна расположиться в секции питания колонны. Расчет состава нижнего продукта по уравнению [c.384]

Материальные потоки секции питания колонны схематически изображены на рис. 4.3. [c.119]

Рис. 4.3. Схема секции питания колонны.

Секция питания колонны. При расчете секции питания колонны необходимо показать, что количества проходящих через нее потоков удовлетворяют уравнениям материального баланса для верхнего и нижнего уровней сечений этой секции. [c.139]

Количество материальных потоков, проходящих секцию питания колонны. Схема секции питания колонны приведена яа рис. 4.3. Расчет проводится в такой последовательности [c.157]

Расчет температур верха, низа и секции питания колонны проводится аналогично расчету температурного режима бутановой колонны. Результаты вычисления этих температур приведены в табл. 4.30. [c.169]

Рис. 1 -8. Схема потоков в секции питания колонны при подаче сырья в парожидкостном состоянии

Рис. 1 -9. Диаграмма х-у при определении сопряженных составов в секции питания колонны

Нормальная работа ректификационной колонны с получением ректификата и остатка заданных составов может быть обеспечена при различных состояниях сырья, подаваемого в колонну. Сырье может быть подано как в состоянии подогретой до температуры кипения жидкостью, так и перегретыми парами. Тепловое состояние сырья существенно влияет на потоки паров и жидкости в секции питания колонны и на работу колонны в целом (см. рис. 1У-8), обусловливает необходимость съема определенного количества тепла в конденсаторе и (или) подвода тепла в кипятильнике Ов- [c.151]

На рис. 1У-26 даны схемы потоков паров и флегмы в секции питания колонны для двух крайних случаев подачи сырья в жидком и паровом [c.151]

При вводе в колонну сырья в парожидкостном состоянии, т.е. при доле отгона О < е < 1, в секции питания колонны происходит смешение паровых и жидкостных потоков сырья как из отгонной, так и из концентрационной частей колонны (см. рис. ГУ-8). Поэтому при прохождении секции питания колонны происходит изменение составов как жидкости x , стекающей с нижней тарелки концентрационной части колонны, так и паров у , поднимающихся с верхней тарелки отгонной части колонны. В общем случае х, и у . [c.152]

Высококипящие и остаточные фракции нефти содержат значительное количество гетероорганических смолисто-асфальтеновых соединений и металлов, попадание которых при перегонке в дистилляты резко ухудшает их эксплуатационные характеристики и значительно усложняет последующую их переработку. Это обстоятельство обусловливает необходимость организации четкой сепарации фаз в секции питания атмосферной и особенно вакуумной колонн. Эффективной сепарации фаз в секции питания колонн достигают установкой специальных сепараторов (отбойных тарелок, насадок и т. д.), улавливающих мельчайшие капли (туман, пена, брызги) кубовой жидкости, а также промывкой потока паров стекающей жидкостью в специальной промывной тарелке. Для этого и с целью повышения разделительной способности нижних тарелок сепарационной секции колонны необходимо обеспечить некоторый избыток орошения, называемый избытком однократного испарения, путем незначительного перегрева сырья (но не выше предельно допустимой величины). Доля отгона при однократном испарении в секции питания колонны должна быть на 2-5 % больше выхода продуктов, отбираемых в виде дистиллята и боковых погонов. [c.108]

Для расчета доли отгона е е помощью уравнений (111,19) или (111,20) используют метод последовательных приближений. Константы равновесия определяют при температуре ввода сырья tp и давлении в секции питания колонны. [c.231]

Р — сырье, паровые и жидкостные потоки сырья в секции питания колонны тарелка питания. [c.10]

Зная расход нефтяных паров в колонну (Ру), количество инертных газов (газы разложения и воздух) ( ин)> температуру в секции питания колонны и температуру охлаждающей воды в конденсаторе, можно воспользоваться следующими расчетными уравнениями [32] [c.132]

Расчет величины р по уравнениям (П.93)—(П.96) проводится методом последовательного приближения. При заданных температуре в секции питания колонны и охлаждающей воды на выходе из конденсатора определяют соответственно давления насыщенных паров Ру и рцг. Для первого приближения задаются отношением э/ = 4 (указанное отношение изменяется в пределах от 3 до 10) и по уравнению (11.93) определяют рз. Используя полученное значение, по уравнению (11.94) проверяют правильность принятого отношения И э/И . При значительном расхождении вычисленных и принятых ранее значений расчет проверяют, выбрав новое значение [c.132]

На рис. П-44 изображена схема абсорбционно-отпарной колонны с нанесенным обозначением основных внешних и внутренних потоков в секции питания колонны. [c.149]

При помощи уравнений (11.49), (11.50) определяем долю отгона сырья в секции питания колонны и составы и 1р образовавшихся фаз (см. рис. П-44). Составы и количества внутренних потоков в секции питания колонны и внешних потоков колонны определяем по уравнениям (П.135)— (П.137). В качестве примера приведем указанные расчеты для этана (в кмоль/ч) [c.153]

Отбойные устройства, устанавливаемые в секции питания колонны, должны обеспечивать достаточно высокую эффективность сепарации, легко подвергаться чистке и ремонту. [c.221]

Ряд особенностей расчета колонн для азеотронной перегонки вызывается тем, что приходится иметь дело с фазовыми равновесиями жидкость — пар в реальных системах, сильно отклоняющихся от идеальной. Число теоретических тарелок, необходимых для разделения данной системы, наиболее целесообразно определять расчетом по тарелкам. Уравнения и зависимости, выведенные для этого определения, в данном случае неприменимы вследствие весьма значительных различий относительной летучести. В литературе описан алгебраический метод [34] расчета минимальной кратности орошения для азеотропной системы. Другой метод вычисления минимальной кратности орошения при азеотропной перегонке основывается [31] на расчете по тарелкам в секции питания колонны. Для этого используют уравнения, определяющие равновесие жидкость — пар для тройной азеотропной системы, путем построения зависимости между относительными летучестями трех пар компонентов п отношением концентраций этих компонентов в жидкой фазе. [c.130]

Следует отметить, что одноколонные ВТМ превосходят двухколонные по капитальным и эксплуатационным затратам, но уступают по четкости погоноразделения обычно налегание температур кипения между смежными дистиллятами достигает 70-130°С. В то же время желаемое повышение четкости ректификации путем увеличения числа тарелок не достигается из-за снижения при этом глубины вакуума в секции питания колонны. При работе установки ВТМ по схеме рис. 5.17,а давление в секции питания колонны поддерживается порядка 13-33 кПа при давлении вверху 6-10 кПа и температуре нагрева мазута не выше 420 °С. В низ колонны подается 5-10 % водяного пара (на гудрон). При работе ВТМ по схеме рис. 5.17,6 необязательно иметь во второй колонне глубокий вакуум, больший эффект разделения в ней достигается увеличением общего числа тарелок. Температура нагрева мазута на входе в первую колонну 400 -420 °С и широкой масляной фракции во второй ступени вакуумной перегонки - 350-360 °С. [c.230]

Следует отметить, что одноколонные ВТМ превосходят двухколонные по капитальным и эксплуатационным затратам, но уступают по четкости погоноразделения обычно налегание температур кипения между смежными дистиллятами достигает 70-130 °С. В то же время желаемое повышение четкости ректификации путем увеличения числа тарелок не достигается из-за снижения при этом глубины вакуума в секции питания колонны. При работе установки ВТМ по схеме рис. 4.19, а давление в секции питания колонны поддерживается поряд- [c.136]

Следует отметить, что одноколонные ВТМ превосходят двухколонные по капитальным и эксплуатационным затратам, но уступают по четкости погоноразделения обычно налегание температур кипения между смежными дистиллятами достигает 70...130°С. В то же время желаемое повышение четкости ректификации путем увеличения числа тарелок не достигается из-за снижения при этом глубины вакуума в секции питания колонны. [c.432]

При подводе тепла в отпарные колонны через кипятильник температура отпаренных фракций на соответствующее число градусов должна быть выше температуры поступающей на отпаривание жидкости. Температура циркуляционного орошения на выходе из холодильника должна быть не менее чем на 60—70 " С ниже темперЯтуры жидкости на тарелке, куда поступает зтот поток. Температура исходной нефти определяется по доле отгона паров е в секции питания колонны. Последняя рассчитывается в зависимости от принятых отборов фракций e=y]ej, заданной доли перегрева однократного испарения нефти в печи a = fn/i (a = 0,02— 0,05) и парового числа в низу колонны n=G W) [c.95]

Перейдем к расчету секции питанпя колонны. При назначенном расходе тепла в кипятильнике колонны для определенности режима работы нужно закрепить еще один из элементов ректификации в секции питания. Пусть состав паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной секции, г/л=0,656. Тогда, проведя на тепловой диагралше последнюю оперативную линию 5 ал отгонной секции, можно легко найти концентрацию встречного этим нарам жидкого потока 0,440. Остальные элементы ректификации в секции питания колонны, отвечающие данному закрепленному режиму разделения, можно найти по уравнениям материальных балансов. [c.188]

Предварительно нагретое сырье встречается в секции питания колонны с потоком перегретого водяного пара, идущего с низа колонны, и подвергается здесь однократному выкипанию. При этом основная масса С<. легкого растворителя выделяется из сырья. Согласно правилу фаз, двухфазная трехкомнонентная равновесная система на верху колонны обладает тремя степенями свободы, в качестве которых обычно фиксируются общее давление паров системы р, ее температура и относительное содержание /О перегретого водяного пара в паровой фазе. [c.241]

VI.20. Однородное жидкое сырье Ь поступает в секцию питания колонны в смеси с де-кантатом д. С верха колонны [c.310]

Rxfii для случая подачи сырья в колонну в двухфазном парожидком состоянии, могут быть получены путем анализа работы секции питания колонны. [c.408]

Продолжив соответствующие построения, получим наконец состав паров у , поступающих на нижнюю тарелку концентрационной части колонны (абсцисса точки 13), и состав жидкости х,, стекающей в секцию питания колонны (абсцисса точки 12). Число конод, полученных при таком построении, и определяет число теоретических тарелок в данном случае оно равно 3. Конода 2—3 (или 1—4) отвечает идеальному контакту, обеспечиваемому работой парциального конденсатора. [c.136]

Поскольку значение Дмин существенным образом зависит от агрегатного состояния питания, рассмотрим сначала некоторые элементы. расчета секции питания колонны (рис. П.6). Количе- [c.36]

При определений температурного режима колрнны максимальную температуру сырья, т. е. температуру на выходе из печи, принимают в пределах 400—430 °С, температуру низа колонны — на 20° ниже температуры в секции питания колонны, температуры остальных потоков определяются так же, как и для атмосферной колонны. [c.133]

Расчет проводится следующим образом. По заданному извлечению фал и принятому числу теоретическпх тарелок при помощи графика, приведенного на рис. П-42, определяют факторы абсорбции и отпарки тяжелого (у1д) и легкого (5 ) ключевых компонентов. На основе полученных величин вычисляют факторы абсорбции и отпарки всех остальных компонентов по уравнения (П.101) и (П.125), а затем по уравнениям (П.98) и (П.123) или по графику, приведенному на рис. П-42, и числу теоретических тарелок определяют коэффициенты извлечения при абсорбции и десорбции всех остальных комнонентов ] а г и фд, ). Далее по уравнениям (П.49) и (П.50) определяют долю отгона сырья в секции питания колонны и составы образовавшихся фаз и lFi. Затем находят составы и количества суммарной жидкости, поступающей в отпарную секцию колонны [c.150]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология