Диаметр десорбционной части

Диаметр десорбционной части АОК. Из предыдущих расчетов нетрудно видеть, что наиболее нагруженным по парам сечением десорбера будет сечение под его нижней тарелкой. Диаметр десорбера в этом сечении определяется по формуле [c.103]

Часто оказывается выгодным разместить все зоны в одном аппарате, как показано на рис. IX.23. В аппарате расположены три распределительные, две теплообменные, шесть адсорбционных и пять регенерационных тарелок. Диаметр аппарата 3 м при высоте 21 м. На каждой тарелке помещается 200 кг адсорбента, а всего в аппарате 1600 кг адсорбента в адсорбционной зоне и 800 кг — в десорбционной. Диаметр отверстий тарелок 4,7 м при живом сечении 13 %. На каждой тарелке размещено по четыре перетока общей пропускной способностью 22,5 кг/мин. [c.162]

Кроме перечисленных выше пунктов, проектировщику обычно требуется определить диаметр аппарата, его высоту, размеры внутренних частей (иначе говоря, размеры и тип насадки или число тарелок), а также оптимальную скорость жидкости в абсорбере и регенераторе. Иногда необходимо знать температуру потоков, входящих и выходящих из абсорбера количество отводимого тепла (рассчитывается по теплоте растворения и другим тепловым эффектам) и давление, при котором работают абсорбер и десорбер. Все эти вопросы рассматриваются в данном разделе. Механический расчет абсорбера и десорбционной колонны (включая распределители жидкости и т. п.) см. т. II, гл. I. [c.411]

Хроматография часто используется [22] для определения состава неизвестных сложных смесей при исследовании химического влияния на окружающую среду. Пока еще не разработаны анализаторы постоянного действия, позволяющие выявить какие-то определенные загрязняющие примеси, например, в воздухе или воде. При проведении анализа сложных смесей обычно проводится их обогащение или применяется экстракция, позволяющие определять компоненты при концентрациях их ниже 10 % с высокой селективностью. Для выявления газовых включений часто используется методика обогатительной хроматографии. Например, при определении кислородсодержащих компонентов в выхлопных газах обогащение проводят в колонках из нержавеющей стали (3,5 мХ4 мм, внутр. диаметр), заполненных хромосорбам (размер частиц 0,2—0,4мм), на который нанесено 20% 1,2,3-трис(2-цианэтокси) пропана. Обогащение ведется при 20 "С при пропускании через колонку гелия со скоростью 100 мл/мин. Углеводороды проходят через колонку, практически не задерживаясь, так что в десорбционном цикле в аналитическую колонку поступают только кислородсодержащие соединения. Аналитическую колонку — трубку из нержавеющей стали длиной 3,5 м с внутренним диаметром 2 мм и внешним диаметром 3,5 мм — упаковывают порапаком Р с частицами размером 0,1—0,2 мм. Разделение ведут при 156°С, газом-носителем служит гелий, который пропускают со скоростью 50 мл/мин. Пики на хроматограмме следуют в таком порядке ацетальдегид, окись пропилена, пропионовый альдегид, [c.242]

Основной аппарат — гиперсорбер 2 состоял из четырех частей (сверху вниз) теплообменника, адсорбционной зоны, ректификационной колонны и десорбционной зоны. Диаметр адсорбционной зоны 25 см, ректификационной колонны — 20 см. Эффективная высота аппарата 25 м. [c.272]

При использовании этого метода удается извлечь только около 50% имеющегося в исходном газе пропана. Для повышения степени извлечения сжиженных газов применяют фракционирующий абсорбер — аб-сорбер-десорбер (рис. 94), представляющий собой комбинированную колонну, в верхнюю часть которой (меньшего диаметра) поступает холодный абсорбент, а в нижнюю — тепло. Жирный газ подают в среднюю часть аппарата. В нем обычно бывает 40—50 тарелок, распределенных примерно поровну между абсорбционной и десорбционной секциями. Из верхней части фракционирующего абсорбера выводят сухой газ С] — Сг, а из нижней — насыщенный абсорбент. Применение абсорбционного метода с фракционирующим абсорбером позволяет извлечь из исходного сырья 70—90% пропана, [c.213]

Адсорбер с центробежным разделением фаз. Адсорбер этого типа применяется для проведения адсорбционно-десорбционных процессов на микросферических адсорбентах (цеолиты, силикагели с диаметром зерна 100—500 мкм) при высоких скоростях газового потока. Аппарат (рис. 31) состоит из нескольких ступеней, каждая из которых включает в себя две тарелки (барботажную колпачковую 1 и сепарационную 2) и переточные устройства 3 и 4 для -адсорбента. Сепарационная тарелка состоит из специальных устройств 7, расположенных в верхней части контактных патрубков 8 и предназначенных для центробежного разделения фаз. Контактные патрубки жестко закреплены на сепарационной тарелке, нижние концы их находятся вблизи барботажной колпачковой тарелки. В результате такой компоновки тарелка работает в режиме стесненного барботажа, а в контактных патрубках наблюдается режим пневмотранспорта. Переточные трубки 3 равномерно распределены по сечению аппарата, находятся на некотором расстоянии от поверхности сепарационной тарелки и служат для транспортирования адсорбента на лежащую ниже ступень. Трубки 4 предназначены для циркуляции микросферического адсорбента внутри ступени с [c.50]

Адсорбционные установки, в которых используется метод взвешенного слоя, находятся в стадии освоения и внедрения в отечественную промышленную практику. Известна, например, установка со взвешенными слоями силикагеля для сушки газа (рис. 15). Диаметр колонного аппарата равен 3 м, высота 21 м. Адсорбционная часть аппарата имеет одну колпачковую тарелку 1 на входе исходного влажного газа и семь ситчатых тарелок 5, из которых пять адсорбционных 8, а две (верхних) теплообменных 7 (для охлаждения силикагеля), Каждая тарелка имеет по четыре перетока 2 для перемещения силикагеля на нижележащую тарелку. На каждой тарелке находится 200 кг силикагеля. Скорость газа в свободном сечении колонны составляет - 1,5 м1сек. Десорбционная часть аппарата имеет одну колпачковую (на входе горячего газа) и четыре ситчатых тарелки. Подлежащий осушке газ поступает в нижнюю часть адсорбционной зоны аппарата при температуре 25°С, а осушенный газ выходит из верхней части колонны. Горячий регенерирующий газ ( 250°С) вводится в нижнюю часть десорбционной зоны аппарата, а отработанный газ выводится через штуцер, расположенный над тарелками 9. Выходящий из колонны силикагель поступает в сборник 10, подхватывается потоком транспортирующего воздуха и подается в сепаратор 5, откуда снова направляется по трубе 4 в адсорбционную часть колонны. [c.32]

В аппарате может происходить утечка жидкости через отверстия решетки и унос брызг с потоком газа. Сильная утечка или брызгоунос могут полностью нарушить работу аппарата. Так, если решетка имеет отверстия больпшх размеров, а скорость газа в яих небольшая, то при недостаточной интенсивности потока жидкость может протечь через отверстия решетки, не дойдя до противоположного ее края, и поэтому часть газа будет проходить через решетку, не взаимодействуя с жидкостью. В аппаратах для проведения абсорбцион-но-десорбционных процессов или теплообмена обычно стремятся работать без утечки жидкости, что при заданных режимных условиях достигается установкой решетки с соответствующим сочетанием свободного сечения, диаметра отверстий и толщины перфорированного листа. [c.23]

Ценность этого нового метода заключается в том, что с его помощью можно поглощать уран ионообменной смолой непосредственно из неотфильтрованного шлама, и поэтому при переработке урановых руд устраняется стадия фильтрования. ГОлам, получающийся при кислотной обработке урановой руды, перекачивают насосом наверх колонны, в которой слой смолы движется книзу, попеременно расширяясь и сжимаясь за счет пульсирующей подачи жидкости. В этих условиях смолу можно непрерывно вводить в верхнюю часть колонны и выводить из нижней без значительного перемешивания слоев зерен по высоте колонны. Дополнительное преимущество описываемого способа заключается в том, что не происходит забивания колонны при прохождении через нее суспензии из мелких частиц. В окончательном виде сорбционная колонна представляет собой цилиндр диаметром 1220 мм, выложенный внутри резиной. Насыщенные ураном зерна смолы, выводимой из нижней части колонны, очищаются от приставшего к ним шлама и поступают в основание второй (десорбционной или промывной ) колонны, где уран вытесняют из смолы подкисленным раствором соли отмытую от урана смолу возвращают в процесс. Пока освоение этого метода ограничивается извлечением урана из руд, однако он может оказаться полезным и во многих других процессах. [c.196]

Скруббер — сталыюй, снаружи теплоизолированный вертикальный цилиндрический аппарат, разделенный диафрагмой со штуцерами на две части. Верхняя часть — десорбцион-ная камера — заполнена деревянной > ордовой насадкой, уложенной ярусами по 25 кругов. Над насадкой по центру установлена форсунка тарельчатого типа для распределения воды. Для предотвращения уноса капель воды с выходящим паром над форсункой укладывают несколько кругов насадки, а над отверстием для выхода пара устанавливается каплеотбойник в виде козырька. Ннжняя часть — поглотительная камера — заполнена несколькими ярусами металлической спиральной насадки, изготовленной из стальной ленты шириной 9,4 мм, толщиной 0,4 мм. Размеры спиралей диаметр 19 мм шаг 27 мм. Рабочая поверхность 1 спиральной насадки — 130 м . Насыпная масса 1 спиралей 208 кг. [c.1060]

Этот тип петли гистерезиса в отличие от иетли гистерезиса типа С в области средних значений относительного давления характеризуется наклонной адсорбционной и крутой десорбционной ветвями. Такой гистерезис может быть вызван сквозными капиллярами того же типа, которые соответствуют гистерезису тина А, когда величина эффективных радиусов основной части пор неодинакова, а эффективные радиусы узких входных отверстий имеют один и тот же размер. Аналогичным образом различные по размеру сфероидальные полости с входными отверстиями одного диаметра будут давать петли гистерезиса типа Е. В случае пор двух указанных типов возможно явление сканирования. [c.180]

При сравнительных исследованиях молекулярных сит Бэннок [90] обнаружил, что цеолит типа 5А превосходит остальные по быстроте откачки и по сорбционной емкости для воздуха. Изотермы адсорбции сит этого типа для обычных газов представлены на рис. 20. Наиболее легко конденсируемые газы насыщают цеолит при адсорбции около 100 л. мм рт. ст. г"1. Это, как полагают, соответствует монослойному покрытию адсорбцией поверхности. Резкий подъем кривой для метана при давлениях около 10 мм рт. ст. свидетельствует о начале многослойной адсорбции, см. разд. ЗА Адсорбционная емкость для Hj, Ne и Не при 77 К значительно меньше, что связано с их более низкими температурами конденсации. В соответствии с тенденцией, наблюдаемой на рис. 20, при давлениях ниже 10 мм рт. ст. адсорбция всех газов быстро падает [96]. Стерн и Ди Паоло [97] установили, что в этом интервале давлений после повторного десорбционно-адсорбционного цикла значительно увеличивается емкость для Nj. Возможность достижения максимальной адсорбционной емкости реализуется лишь при условии отсутствия значительных количеств паров воды. Даже при комнатной температуре цеолит 5 А адсорбирует эти пары в количестве до 18% от собственного веса или приблизительно 20 мм рт. ст. л паров воды на грамм веса сита [94]. И если все другие обычные газы легко десорбируются прн восстановлении температуры криосорбционного насоса до комнатной (см. табл. 3), то регенерация сита, содержащего пары воды, требует нескольких часов прогрева до 350° С. Обычно нагревание выше этой температуры не рекомендуется из-за начинающегося разрушения гранул цеолита, однако некоторые исследователи проводят обезгаживание при температурах до 450° С [98]. Еще одним фактором, который нужно учитывать при использовании криосорбционных насосов, является плохая теплопроводность молекулярных сит. И поскольку их эффективность зависит от охлаждения, то сита закрепляются в корпусе ловушки либо в виде тонких вкладышей, удерживаемых металлическим экраном, либо распределяются в узких каналах. Бэннок [90] использовал трубчатые элементы диаметром 2 см, длиной 60 см. Сэндс и Дик [93] методом плазменного распыления цеолита наносили на металлические трубки прочно сидящие слои адсорбента, чем обеспечили лучший тепловой контакт. Этот метод требует нанесения вторичного потока частичек цеолита, поскольку материал из плазменного потока теряет свои адсорбционные свойства и служит в основном в качестве биндера. При применении этого метода должна быть решена проблема пыли, появляющейся из-за плохой прессовки слоев цеолита, приводящей к загрязнению вакуумной камеры. Бейли [94] наблюдал пылинки диаметром от 3 до 8 мкм от молекулярного сита, которые он был [c.202]

Хемо орбер — полая башня высотой 6—7 м, сложенная из бвш-таунита или кирпича, футерованного кислотоупорной плиткой. Применяют также башни из железобетона ничем не футерованные. Диаметр хемосорбера определяют исходя из скорости газа 0,25—0,4 м1сек (на полное сечение). На некотором расстоянии от дна башни имеется деревянная или керамическая колосниковая решетка, на которую укладывают слой железной стружки высотой до 4 м. Верх башни закрыт деревянной крышкой, в которой имеются люки для загрузки стружки. Бромо-воздушная смесь поступает в верхнюю часть башни воздух, освобожденный от брома, выходит снизу. Обратное направление воздушного потока приводит к накоплению в растворе ионов Ре + вследствие того, что более богатая бромом газовая смесь встречается с концентрированным раствором бромистого железа. Отработанный воздух поступает через брызгоуловитель в вентилятор, которым выбрасывается в атмосферу или передается в десорбционную башню, так как его температура в хемосорбере повышается на 10—30 . Хемосорбер [c.221]

Жирный газ после абсорбера 19 и нестабильный бензин VII с помощью газомоторных компрессоров 28 после предварительного охлаждения подаются в контактор 22 для однократного смешения и разделения при 40 °С и 12 аг. Газ из контактора направляетсй на 20-ую снизу тарелку, а предварительно нагретый до 160 °С нестабильный бензин — на 6-ую тарелку фракционирующего абсорбера 23 (диаметр 2,6 м, 26 тарелок в десорбционно-отгонной, 17 — в абсорбционной секции). В качестве абсорбента на верх фракционирующего абсорбера подается холодный стабильный бензин. Верхняя часть фракционирующего абсорбера охлаждается тремя промежуточными потоками циркуляционного орошения на 20-ой, 26-ой и 36-ой тарелках. Из фракционирующего абсорбера газ направляется в масляный абсорбер 25, орошаемый легким газойлем IX каталитического крекинга. С верха масляного абсорбера отводится сухой газ XIV. Деэтанизированный бензин с низа фракционирующего абсорбера поступает в стабилизационную колонну 26 для разделения на стабильный бензин XVI и головку стабилизации XV. Часть охлажденного стабильного бензина возвращается в верх фракционирующего абсорбера, а основная часть выводится из установки. [c.112]

Основные части и размеры установки (рис. 1) адсорбционная секция внутренним диаметром 80 мм, высотой 8 м, десорбцион-пая секция диаметром 104 мл, высотой 8 м бункеры питательный, средний, верхний, шлюзовые газлифт сепаратор. Ввод и вывод газовых потоков ос ществлялись через расширительную вставку. Подача активированного угля в адсорбционную и де-сорбционную секции колонны регулировалась дозаторами, дистанционно управляемыми пневматическими мембранными приводами. Для охлаждения активированного угля отбензиненным газом установлена охладительная секция. [c.137]

На рис. 2-5 для сравнения предстарлена изобара десорбции паров воды из силикагеля КСМ-6, в структуре которого, в отличие от цеолитов, отсутствуют катионы. Силикагель КСМ-6 (диаметр зерна 0,8—1,2 мм) обладает также хорошими десорбционными свойствами — удаление основной влаги достигается уже при t = ЮОч-120 °С в течение 8—10 мин. С повышением температуры десорбции до 200 °С увеличения десорбированной влаги практически не происходит. При более жестких температурных условиях десорбции (при 300 °С) имеет место новый количественный скачок в процессе удаления влаги. Вероятно, это связано с десорбцией определенной части химически связанной влаги. Однако в этих условиях, по-видимому, происходит разрушение кристаллической структуры силикагеля и он частично теряет свои адсорбционные свойства. [c.31]

Хемосорбер — полая башня высотой 6—7 м, сложенная из беш-таунита или кирпича, футерованного кислотоупорной плиткой. В последнее время стали применять башни из железо бетона , ничем не футерованные. Диаметр хемосорбера определяют исходя из скорости газа 0,25—0,4 м/сек (на полное сечение). На некотором расстоянии от дна башни имеется деревянная или керамическая колосниковая решетка,, на которую укладывают слой железной стружки высотой до 4 м. Верх башни закрыт деревянной крышкой, в которой имеются люки для загрузки стружки. Бромо-воздушная смесь поступает в верхнюю часть башни воздух, освобожденный от брома, выходит снизу. Обратное направление воздушного потока приводит к накоплению в растворе ионов Ре + вследствие того, что более богатая бромом газовая смесь встречается с концентрированным раствором бромистого железа. Отработанный воздух поступает через брызгоуловитель в вентилятор, которым выбрасывается в атмосферу или передается в десорбционную башню, так как его температура в хемосорбере повышается на 10—30°. Хемосорбер периодически догружают железной стружкой, причем она должна быть мало углеродистой, свободной от других металлов, не содержать масла, тряпок и других инородных включений и иметь объемный вес 300—450 кг/м . Раньше стружку предварительно активировали травлением в слабой серной кислоте. Опыт действующих заводов показал, что от операции травления можно отказаться, если применять стружку, удовлетворяющую указанным выше требованиям, и если она не сильно окислена. [c.140]

В аппарате могут происходить утечка жидкости через отверстия решетки и унос брызг с потоком газа. Сильная утечка или брызгоунос могут полностью нарушить работу аппарата. Так, на-. пример, если решетка имеет отверстия больших размеров, а скорость газа в них небольшая, то при недостаточной интенсивности потока жидкость может протечь через отверстия решетки, не дойдя до противоположного ее края, и поэтому часть газа будет проходить через решетку, не взаимодействуя с жидкостью. В аппаратах для проведения абсорбцион-но-десорбционных процессов теплообмена обычно стремятся работать без утеч-ки жидкости, что при задан-ных режимных условиях до- стигается установкой решет-ки с соответствующим соче- танием свободного сечения, диаметра отверстий и толщины перфорированного листа. Однако можно применять и аппараты с сильной утечкой жидкости через отверстия вплоть до полного протекания всей жидкости, поступающей на решетку (или, например, с испарением всей жидкости). Они могут быть сконструированы [c.17]

В рассмотренных конструкциях адсорбция и десорбция осуществляются в раздельных аппаратах (а иногда и в различном состоянии слоя) по вертикально- последовательной схеме. Часто оказывается выгодным в промышленной установке разместить все зоны в одном аппарате. Примером такой конструкции является установка Эрменса [47] для осушки воздуха (рис. 7.32). Аппарат содержит три малые распределительные, две теплообменные, шесть адсорбционных и пять регенерационных тарелок. Диаметр аппарата 3 м при высоте 21 м. На каждой тарелке помещается 202 кг силикагеля, а всего в аппарате— 1620 кг в адсорбционной и 835 кг—в десорбционной секциях. Диаметр отверстий решеток 4,7 мм при живом сечении 13% на каждой тарелке имеется 4 перетока с общей пропускной способностью 22,5 кг1мин. Скорость газа 1,3—5м1сек. [c.185]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология