Описание метода расчетов

Описание метода расчета см. [41, стр. 346, табл. 74]. [c.374]

Особенно удобен описанный метод расчета Ор по уравнению (1У.217) для 3-го варианта граничных условий (ограниченный с обеих сторон канал), когда при Ре 16 и / 1 значение г з практически не зависит от времени [c.148]

Ю. П. Масловым и П. Г. Масловым был описан метод расчета, названный ими аддитивно-статистическим. По существу это тоже инкрементный метод, имеющий много общего с методом групповых уравнений (см. 45), но разработанный при рассмотрении других групп соединений. Этот метод описан только для газообразного состояния веществ, хотя авторы указывают на применимость его и для других состояний. [c.273]

Все описанные методы расчета в той или иной степени применялись для обработки и расчета данных о равновесии в трехкомпонентных системах. Однако, как показывает рассмотрение имеющихся в литературе работ по исследованию равновесия [c.187]

Описанный метод расчета констант равновесия предполагает использование данных о самых различных составах пара в пределах от /а = О до 1/А = 1, что позволяет более детально исследовать пар в области составов, отвечающих предполагаемым соединениям. Это обусловливает большие расчетные возможности метода для тех случаев равновесий, когда парциальные давления различных молекулярных форм — величины одного порядка. [c.148]

Описанный метод расчета можно использовать и для определения оптимальных условий процесса (состав реакционной смеси, начальная температура, конечная степень превращения). [c.283]

Сущность работы. В теоретической части настоящей главы был описан метод расчета и построения изотермы адсорбции по данным хроматографического опыта. Следует получить две проявительных хроматограммы изучаемой системы пропан — силикагель одну при хроматографировании известного количества пропана, другую для любого его количества. Найти коэффициент пропорциональности К для перевода измеренной площади хроматограммы в количество пропана. Проинтегрировать графически хроматограмму пропана по всему удерживаемому объему, соответствующему ее десорбционной ветви так, как было рассмотрено выше. [c.134]

При изложении приведенных в данной книге материалов авторы стремились рассмотреть в систематизированном виде и обобщить основные вопросы монтажных работ для предприятий нефтяной и газовой промышленности с учетом передовой техники. При описании методов расчета монтажного оборудования авторы максимально сохранили физическую суть лежащих в основе различных расчетов положений, не перегружая материал сложными и громоздкими расчетами. [c.4]

Описание метода расчета см, выше (стр, 678). [c.701]

Описанный метод расчета парожидкостного равновесия имеет ряд достоинств. Он строг, так как не содержит никаких упрощающих допущений. Точность его ограничена только точностью используемого уравнения состояния. Метод учитывает влияние давления на свойства обеих фаз, что делает его пригодным для описания равновесий при высоких давлениях и — при использовании специальных алгоритмов — для описания критических свойств смесей. Метод не требует определения отдельного стандартного состояния для компонентов жидкости, поэтому он одинаково удо- [c.158]

Раздел 3.2 посвящен теплообменникам типа труба в трубе . Детальное описание методов расчета кожухотрубных теплообменников при однофазных течениях в межтрубном пространстве изложено в разд. 3.3. [c.3]

Описанный метод расчета вязкости газовых смесей обычно применяется при не очень высоких (умеренных) давлениях. В случае больших давлений пользуются обобщенной диаграммой (рис. 1-13). Для этого следует найти по формулам (1-22) или (1-25) значение 1см — вязкости газовой смеси при умеренном давлении и температуре Г, вычислить так называемые псевдокритические параметры , суммируя аддитивно доли критических параметров чистых компонентов [c.24]

Описанный метод расчета АС получил распространение лишь при изучении неорганических реакций в органической химии он может быть применен для сравнительно немногих окислительновосстановительных процессов. Поэтому его нельзя рассматривать, как один из общих методов расчета равновесия. [c.385]

Описание методов расчета имеется в статье А. М. Евсеева и его сотр. [22] и кн. И. 3. Фишера [21]. Некоторые исследователи находили радиальные функции распределения с помощью механических моделей. Обзор ранних работ такого рода имеется в статье И. В. Радченко [23]. О более поздних работах рассказано в обзоре Д. Бернала и С. Кинга [24]. [c.123]

Описанный метод расчета кривых распределения очень несложен, однако он не всегда может быть применен из-за трудности графического нанесения касательных. [c.60]

Описанный метод расчета применим для определения количеств и составов фаз при известном числе единиц переноса Мц. Значение Л о надо определить предварительно по заданной степени извлечения ключевого компонента. Это можно сделать приближенным способом (стр. 299), так как мало зависит от изменения и / по высоте аппарата. При абсорбции нескольких компонентов возможно появление экстремумов на кривых изменения составов отдельных компонентов. Нетрудно показать, что экстремуму на кривой Х (и У ) соответствует условие dXj= X df , при этом ниже точки экстремума будет происходить десорбция компонента /. На кривой возможен экстремум без перехода к десорбции вследствие возрастания количества жидкости в результате абсорбции более растворимых компонентов. [c.295]

В отличие от физической абсорбции при хемосорбции заметно изменяется по высоте аппарата не только движущая сила, но и коэффициент массопередачи, поэтому ранее описанные методы расчетов абсорберов не могут быть рекомендованы. [c.70]

Описанный метод расчета относительных интенсивностей пиков в мультиплетах для соединений, содержащих несколько атомов одного и того же галогена, может быть использован для соединений с любым количеством атомов галогена ( ). [c.73]

Описан метод расчета [330] идеального процесса многоступенчатой противоточной промывки осадков, в котором принято обозначение ступеней по направлению движения осадка. Этот метод, как и описанный выше, может быть применен в случае использования исходной промывной жидкости, уже содержащей некоторое количество извлекаемого вещества, при любом соотношении твердой и жидкой фаз в исходном осадке. Однако при этом нельзя определить расход промывной жидкости. [c.207]

Настоящий раздел посвящен выводу уравнений и описанию методов расчета кривых разгонки для любых значений флегмового числа, числа теоретических тарелок и других факторов, представляющих интерес. Это позволит затем построить семейства кривых, по которым можно установить влияние изменения различных факторов на процесс разгонки. Ряд частных примеров такого рода вычислений дан в разделе VI. Сложность уравнений и методов расчета зависит от тех упрощений, которые были сделаны при их выводе. Простейшим случаем является графическое построение для простой перегонки. Нри этом предполагается только, что задержка отсутствует, а кривая равновесных составов дает правильное соотношение между составом жидкости куба и отгона. Алгебраическое решение уравнения для простой перегонки, основанного на уравнении Рэлея, требует дополнительного упрощающего пред- [c.83]

Описанный метод расчета давления на выходе из червяка основан на предположении, что сечение винтового канала по всей длине зоны дозирования неизменно. На самом деле это условие почти никогда не выполняется. В особенности это касается предположения о постоянстве глубины зоны дозирования. В большинстве случаев червяки современных экструдеров состоят из двух участков с резко различной глубиной винтового канала, соединенных ступенью сжатия — коротким участком с переменной глубиной винтового канала длиной от половины до одного шага. [c.244]

Описанные методы расчета дают возможность находить молекулярный вес в тех случаях, когда он настолько мал, что при центрифугировании граница не может оторваться от мениска. [c.148]

Если известны постоянные ст и е, а также предполагаемое значение параметра для молекул интересующего нас вещества, то можно рассчитать коэффициенты сжимаемости, вязкости, теплопроводности и диффузии. Методы этих расчетов приведены в следующих главах. Однако на основе уже описанных методов расчета [c.47]

Рид и Шервуд [1] отмечают, что описанный метод расчета хотя и обоснован теоретически, но на практике дает большие погрешности (в среднем 5—15%, максимально — до 57%), и поэтому не имеет никаких преимуществ перед простыми эмпирическими формулами. [c.423]

Область действия описанного метода, однако, как уже указывалось в начале параграфа, ограничена. Если температуры, а следовательно, и константы скорости реакций различны в разных частях реактора или если реакции протекают по порядку, отличному от первого, величины ,,(т) теряют свою определенность, так как время контакта больше не является единственной независимой переменной, влияющей на превращение молекул. Вероятности превращений для молекул, проведших в реакторе одинаковое время, но двигающихся по разным траекториям и, следовательно, находившихся в разных температурных и концентрационных условиях, неодинаковы, и описанный метод расчета теряет силу. Следуя дальше по пути статистического описания системы, рассмотрим некоторую траекторию молекулы внутри реакционной зоны. Вероятность того, что молекула, вошедшая в реактор, пройдет именно эту траекторию (точнее, траекторию, бесконечно мало отличающуюся от выделенной), может быть вычислена по крайней мере в принципе. Можно также найти вероятность того, что молекула, прошедшая данную траекторию, претерпит те или иные превращения. В одномерном случае каждая траектория описывается некоторой функцией 2(0) положения молекулы от времени 0, прошедшего с момента, когда она вошла в реактор. Чтобы определить состав реагирующего потока на выходе аппарата, необходимо суммировать вероятности по всем возможным траекториям, т. е. траекториям, принадлежащим к некоторому множеству М. Аналогично (V. 18), записываем [c.197]

Установить точность результатов описанного метода расчета экстраполяции по веществам можно еще одним из трех следующих способов [c.353]

В работе автора с Е. Г. Комаровой описанный метод расчета был усовершенствован [158]. С целью уменьшения трудоемкости расчетов было предложено использовать для интегрирования уравнений ( -161) формулы Рунге—Кутта четвертого порядка [82]. При этом уравнения ( -161) модифицированы путем замены активностей с помощью соотношения [c.354]

Недостатком описанного метода расчета является то, что он неприменим для систем, в которых незначительны изменения давления и температуры кипения в области совместного существования двух жидких фаз. Когда интервал изменения давления соизмерим с погрешностью его экспериментального определения, результаты расчетов становятся малодостоверными. [c.355]

На рис. 2.15 показано использование описанного метода расчета на примере двух серий испытаний на усталость в условиях двухосности [9]. [c.66]

Вывод о надежности описанного метода расчета и о том, что несовпадение вычисленных и опытных данных при экстраполяции может быть вызвано не столько неточностью вычисления, сколько погрешностью эксперимента, можно подкрепить и следующими соображениями. [c.182]

В настоящей главе описанный метод расчета температурной зависимости давления пара применен на примере водорода и его изотопов для ве- [c.212]

Описанный метод расчета предполагает, что равновесные активности измерены с высокой точностью. Некоторое различие в значениях параметров одной и той же системы, просчитанной различными методами, объясняется, по-видимому, разиым выбором минимизируемой функции и системы статистических весов. Это различие должно исчезнуть, если к каждой из минимизируемых функций применить схему конфлюентного анализа [c.44]

С применением ЭВМ описанный метод расчета состава по ОИ стал более доступен, поскольку основной его недостаток -трудоемкость, при этом исключается. Однако по-преиснему сохраняют актуальность упрощенные графоаналитические методы. Одним из первых таких методов является метод Обрядчикова -Смидович С129]. [c.199]

Описанный метод расчета головок показывает, что не существует единственной конструкции головки, позволяющей получать абсолютно равнотолщинные в поперечном направлении изделия. Однако существует множество альтернативных конструкций и соответственно множество уравнений для расчета головки, поскольку конструктор может заранее выбрать геометрический параметр головки, с помощью которого он будет добиваться заданной степени разнотол-щинности. [c.486]

Цоскольку для вычисления фактора стоимости Рс й коэффициентов р и л[) в уравнении (IV. 15) необходимо располагать такими данными, которые могут быть получены после проведения полного расчета колонны, описанные методы расчета Лопт являются фактически поверочными, с их помощью можно лишь сравнивать принятый коэффициент избытка флегмы с его оптимальным значением. [c.237]

Ниже описан метод расчета относительной влажности воздуха в камере хранения, основанный на решении балансовых уравнений тепловых потоков, выделенных в камере хранения незатаренных грузов. [c.156]

Описанный метод расчета азеотропов, конечно, не единственно возможный. Приведем еще один простой метод, пригодный для расчета достаточно отчетливо выраженных минимальных азео- гропов (среди открытых азеотропов подавляющее большинство — минимальные). [c.177]

Электростатические взаимодействия находят по закону Кулона, причем основная трудность здесь состоит в оценке диэлектрической проницаемости. Можно считать, что на малых расстояниях от зарядов в белковой глобуле е 5 3,0 [123]. Для водородных связей разумно воспользоваться потенциалом типа потенциала Морзе. Энергию, расходуемую на изменения валентных углов, находят с помощью спектроскопических данных по константам упругости для деформационных колебаний. Подробное описание метода расчета содержится в обзоре Шераги [4]. [c.234]

Необходимо отметить, что описанный метод расчета дает нижнюю оценку несущей способности конструктивных элементов (в запас прочности). Это объясняется тем, что достижение в окрестности вершины концентраторов напряжений деформацгтй е, равных предельному значению 1 , еще не означает [c.48]

По Гамбиллу [39], в случае жидкости с большой вязкостью (выше 30 спз) и состоящей из молекул, сильно отличающихся по форме от шара, или при образовании межмолекулярных водородных связей описанные методы расчета приводят к ошибочным результатам. Достаточно точно можно произвести расчет, если вязкость жидкости не превышает 5 спз. [c.302]

Надежность описанного метода расчета при низких давлениях (порядка 1 мм) подтверждается данными, приведенными в табл. 24 (Аср = 0,15 ккал), из которой видно также, что в качестве опорной точки можно пользоваться и значением (АЯпар)а98 (если известно значение Р эв). [c.152]

Применение описанного метода расчета иллюстрировано И. Р. Кричевским и Я. Казарновским на примере системы сероуглерод — ацетон, экспериментально исследованной Завидским при 35,1° С [58]. Эта система интересна тем, что в ней имеется азеотроп с максимумом давления пара. Для расчета по опытным данным в большом масштабе вычерчена зависимость общего давления от состава раствора. Вид этой зависимости иллюстрируется рис. 64. В качестве начальной точки была выбрана точка, отвечающая концентрации ацетона х, = 0,98 мол. доли. Этой концентрации соответствует давление пара 376,3 мм рт. ст. Давление паров чистого ацетона при 35,1° С равно 343,8 мм рт. ст. Поэтому для выбранного интервала [c.215]

При использовании приближенно рассчитанных моментов инерции для механизма 5 ,1 получается вдвое меньшая сила изотопного эффекта, чем для механизма 5д,2. Это качественно согласуется с результатами Бендера и Буиста [4], которые нашли, что для реакции гидролиза третичного хлористого бутила при 25° С хотя законность сравнения этого соединения с иодистым метилом вызывает некоторые сомнения. Во всяком случае, учитывая этот результат, а также описанный метод расчета, можно надеяться, что путем измерения изотопного эффекта углерода удастся различать реакции 5 ,1 и 8 2. Однако при этом следует иметь в виду, что различие между механизмами 5 1 и 5 ,2, обусловленное, согласно теории, главным образом величиной отношения между моментами инерции изотопных переходных комплексов, с усложнением последних уменьшается. Эта проблема, несомненно, заслуживает дальнейшего изучения. Подобные исследования удобно было бы сочетать с измерениями вторичного изотопного эффекта, вызванного изотопным замещением а-водорода (см. стр. 101 и далее). [c.167]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология