Определение необходимого числа теоретических тарелок

В случае систем с очень большим числом близкокипящих компонентов часто нет необходимости проводить полное разделение для их характеристики. Так, в случае смесей углеводородов, таких, как бензин, дизельное топливо и другие, достаточно определить, какая часть пробы перегоняется в определенном температурном интервале, например 75—80 °С. Можно также определить температуру, при которой определенный объем пробы находится в виде дистиллята. Поскольку данные такого анализа в значительной степени зависят от условий проведения опыта, необходимо применять стандартную аппаратуру, обслуживая ее строго по инструкции [58, 59]. Принцип фракционной дистилляции в ректификационной колонне заключается в про-тивоточном прохождении части конденсата и поднимающихся вверх паров, между которыми происходит интенсивный обмен. При этом пар обогащается наиболее легколетучим компонентом. Такая колонна в промышленности разделена на отдельные тарелки отсюда вытекает понятие теоретической тарелки. Теоретическая тарелка характеризуется состоянием установившегося равновесия между фазами. Число теоретических тарелок, необходимое для разделения, можно определить графически [58, 60]. [c.382]

Определяем число теоретических тарелок, необходимое для данной степени разделения. С этой целью строим, как показано па рис. 80, а, ломаную линию, состоящую из вертикальных и горизонтальных участков. Построение этой линии начинается в точке, соответствующей составу дистиллята (хц), и заканчивается в точке, соответствующей составу продукта низа колонны. Этот метод определения числа теоретических тарелок равноценен расчету от тарелки к тарелке. [c.145]

При расчете насадочной колонны основной задачей является выбор высоты насадки заданного типа. Существует несколько методов определения высоты. Они основаны на том, что по соответствующим уравнениям находят высоту, эквивалентную одной ступени концентрации (одной теоретической тарелке) или одной единице переноса массы Лд. Если в предварительном расчете определено необходимое число теоретических тарелок или число единиц переноса 2 , то, умножая или на соответствующее значение Лэ или Лэ, получают необходимую высоту насадки Н. [c.167]

В качестве характеристики работы колонки используется высота эквивалентной теоретической тарелки (ВЭТТ). При этом процесс газохроматографического разделения смеси сопоставляется с ее разделением методом ректификации. Рассчитывают число тарелок п ректификационной колонны, необходимое для достижения определенного критерия разделения, и их высоту (ВЭТТ) — чем больше число тарелок н соответственно меньше ВЭТТ, тем лучше разделение. В связи с тем что критерий разделения К зависит от растворимости, то можно получить следующую зависимость [c.48]

Итак, каждому определенному значению расхода тепла в кипятильнике отгонной колонны отвечает вполне определенный состав Хгр жидкой фазы (и Угр равновесной ей паровой фазы), которого теоретически ни при каком числе тарелок нельзя достигнуть на верху колонны. Однако, как будет показано ниже, с вполне конечным числом тарелок удается как угодно близко подойти к этому составу, иначе говоря, практически достичь его, не увеличивая расхода тепла в кипятильнике отгонной колонны против минимального. Превзойти же этот граничный состав невозможно даже при бесконечном числе тарелок отгонной колонны. Таким образом, каждому определенному составу сырья, подаваемого на верхнюю тарелку колонны, при заданной степени чистоты нижнего продукта отвечает единственное минимальное значение тепла кипятильника, при котором практически разделительная работа колонны еще возможна. При любом другом меньшем значении расхода тепла в кипятильнике не удается получить в колонне намеченного разделения. Любому же большему значению тепла кипятильника отвечает и большее значение граничной концентрации, так что желательный состав на верху колонны при расходе тепла, большем минимального, может быть всегда достигнут. Для этого в общем случае понадобится тем меньшее число ступеней контакта, чем больше отличается В/Я от минимального значения. Однако при увеличении расхода тепла против минимального необходимое число теоретических тарелок уменьшается не пропорционально градиенту В/Я, а вначале резко 14 [c.211]

Одна теоретическая тарелка Wth. вызывает меньшее изменение концентрации, чем высота единицы переноса п , если кривая равновесия имеет больший наклон, чем рабочая линия (рис. 86, III), и наоборот (рис. 86,7). На рис. 86 вспомогательная линия при определении числа теоретических тарелок показана пунктиром, а при определении числа единиц переноса — сплошной линией. В случае идеальных и почти идеальных растворов с низкой относительной летучестью заметного расхождения между числом единиц переноса и числом теоретических тарелок th. пет. Для неидеальных растворов и растворов с высокой относительной летучестью указанная разница может иметь такую величину, что ее необходимо учитывать. Это видно из данных, приведенных в табл. 17 (1221. [c.143]

Изложенный графический метод анализа процессов тепло- и массообмена бинарной двухфазной смеси применяют при расчете ректификационных колонн. Одной из задач расчета колонны является определение минимально необходимого числа тарелок в ней. В связи с этим вводится понятие теоретической тарелки . На теоретической тарелке происходит идеализированный процесс тепло- и массообмена между жидкостью и паром, отличающийся от действительного следующими особенностями [c.21]

Ряд особенностей расчета колонн для азеотронной перегонки вызывается тем, что приходится иметь дело с фазовыми равновесиями жидкость — пар в реальных системах, сильно отклоняющихся от идеальной. Число теоретических тарелок, необходимых для разделения данной системы, наиболее целесообразно определять расчетом по тарелкам. Уравнения и зависимости, выведенные для этого определения, в данном случае неприменимы вследствие весьма значительных различий относительной летучести. В литературе описан алгебраический метод [34] расчета минимальной кратности орошения для азеотропной системы. Другой метод вычисления минимальной кратности орошения при азеотропной перегонке основывается [31] на расчете по тарелкам в секции питания колонны. Для этого используют уравнения, определяющие равновесие жидкость — пар для тройной азеотропной системы, путем построения зависимости между относительными летучестями трех пар компонентов п отношением концентраций этих компонентов в жидкой фазе. [c.130]

При практических расчетах приходится почти полностью исходить из так называемого к. п. д. колонны, который по определению равен отношению числа теоретических равновесных ступеней, требуемых для данного разделения, к числу фактических тарелок. Эти к. п. д. для колонны в целом установлены экспериментально и их можно использовать при расчете аналогичных колонн. Для правильного использования к. п. д. колонны необходимо знать зависимость к. п. д. от а) типа и конструкции тарелки, б) физических свойств жидкости и пара, в) расхода жидкости и пара и г) длины пути жидкости по тарелке. [c.166]

Число теоретических тарелок" - мера качества (или "эффективности") хроматографического слоя. По аналогии с теоретическими тарелками в ректификационной колонне, расстояние, на котором обеспечивается хроматографическое разделение (в колонке или в слое), разбивается на теоретические разделяющие тарелки. Для решения конкретной задачи (при применении конкретных сорбента и растворителя) требуется вполне определенное число теоретических тарелок, чтобы необходимое разделение оказалось возможным. Понятие "высота, эквивалентная одной теоретической тарелке" не считается ни вполне удачным, ни вполне наглядным и потому "не в чести" у многих сотрудников лабораторий (его могли придумать только теоретики), тем не менее оно оказалось относительно простым и удобным в практической работе и принято к употреблению. [c.88]

Из рассмотрения табл. 14 можно заключить, что при значениях притока тепла в кипятильник колонны, меньших В// = 116,3 ккал кг, ни при каком числе тарелок ни теоретически, ни практически нельзя достичь на верху отгонной колонны состава паров уд = 0,495. Но уже при В// = 116,3 ккал кг этот состав оказывается практически достигнутым на 24-й тарелке. Как указывалось выше, работа колонны при минимальном притоке тепла в кипятильник или при значениях, близких к минимальному, неустойчива и подвержена нарушениям при самых небольших колебаниях режима питания или нагрева. Поэтому на практике всегда работают с некоторым избытком величины притока тепла в кипятильник против его минимального значения. Допустим, что приток тепла в кипятильник доведен до В R = 35,8 ккал кг или, иначе говоря, увеличен приблизительно на 17%. В этом случае число тарелок, необходимых для получения на верху колонны желательного состава = 0,495, сокращается до 12, в чем легко убедиться из рассмотрения основной таблицы. Больше того, если продолжать увеличивать приток тепла в кипятильник, то, как нетрудно видеть из той же таблицы, это увеличение B R будет сопровождаться уменьшением необходимого числа тарелок, но лишь до некоторого определенного предела. Так, если довести приток тепла в кипятильник до значения В R = 638, ккал кг, е. увеличить сравнительно с минимальным значением в 5,5 раза, то желательный состав уд = 0,495 будет достигнут между 5-й и 6-й тарелками, причем дальнейшее увеличение притока тепла, -вплоть до бесконечно большого, не оказывает никакого влияния на необходимое число тарелок. Оно остается попрежнему, где-то по середине между 5-й и 6-й тарелками. Подобный анализ можно провести и для любого другого значения состава верхних паров, причем общий вывод, конечно, будет один и тот же. [c.225]

Итак, каждому определенному значению съема тепла в конденсаторе укрепляющей колонны отвечает вполне определен-,ная концентрация х,, жидкой фазы (и уо равновесной ей паровой фазы), которая теоретически может быть достигнута внизу колонны лишь при бесконечном числе ее тарелок, иначе говоря, состав Хо по существу в данных условиях съема тепла теоретически недостижим. Однако, как будет показано ниже, с вполне конечным числом тарелок удается как угодно близко подойти к этому составу, иначе говоря, практически достичь его, не увеличивая расхода тепла в парциальном конденсаторе против минимального значения, отвечающего данному составу. Перейти же за предел этого граничного состава невозможно даже при бесконечном числе тарелок укрепляющей колонны. Эти важные замечания дают возможность более глубоко и точно описать сущность понятий минимального тепла конденсатора и минимальной флегмы укрепляющей колонны. Выясняется также, что. каждому определенному составу сырьевых паров, подаваемых под нижнюю тарелку колонны, при заданной степени чистоты верхнего продукта отвечает единственное минимальное значение съема тепла в парциальном конденсаторе, при котором разделительная работа колонны практически еще возможна. При любом другом меньшем значении съема тепла в конденсаторе не удается получить в колонне намеченного разделения. Любому же большему значению тепла парциального конденсатора отвечает меньшее значение граничной кон а,ентрации, так что желательный состав внизу колонны при расходе тепла, большем минимального, может быть всегда достигнут. Для этого в общем случае понадобится меньше ступеней контакта, чем при работе колонны с минимальным съемом тепла. Однако уменьшение необходимого числа тарелок происходит не пропорционально положительному градиенту djD. Необходимое число тарелок вначале падает очень резко и далее при последовательном увеличении djD достигает некоторого минимума, отвечающего бесконечно большому значению d/D. Эту важную особенность работы укрепляющей колонны необходимо рассмотреть подробно. [c.256]

Число теоретических тарелок колонки для экстрактивной разгонки. Конечное разделение, которое желательно, соответствует степени обогащения, равной 51. При относительной летучести, равной 1,44, необходимое минимальное число теоретических тарелок равно 10. При ВЭТТ (высота, эквивалентная одной теоретической тарелке см. определение в гл. 1), равном для этой насадки [c.299]

Изложенная в предыдущих разделах методика расчета ректификационной колонны позволяет установить число теоретических ступеней контакта, необходимых для рассматриваемого разделения. Гипотеза теоретической тарелки, использованная для создания определенности при переходе от составов фаз в одном отделении колонны к составам фаз в смежном, выражает лишь идеализированную схему взаимодействия парового и жидкого потоков на тарелке и хотя дает качественно правильную картину этого явления, тем не менее недостаточна для его количественной оценки. [c.354]

Определение числа теоретических тарелок и ВЭТТ при частичном орошении является делом более сложным. Изучение материального баланса как непрерывной, так и периодической ректификации с частичным орошением показывает, что изменение состава жидкости и пара от тарелки к тарелке будет в этом случае меньшим, чем в случае полного орошения. Это объясняется тем, что в течение любого долгого промежутка времени на тарелку поступают и покидают ее неравные количества жидкости и пара. Поэтому для нахождения числа теоретических тарелок при частичном орошении необходимо пользоваться другим способом построения и другими уравнениями. Эти методы (см. стр. 44 и следующие) учитывают влияние различной скорости потоков жидкости и пара на материальный баланс тарелки или секции насадочной колонны, а также усложняющее влияние других факторов, например непрерывное изменение составов при периодической ректификации с частичным орошением (стр. 45). [c.30]

Начальный состав смеси для определения числа теоретических тарелок должен быть таким, чтобы образец из головки содержал достаточно заметное количество вышекипящего компонента. Это необходимо потому, что изменение в составе на теоретическую тарелку становится слишком малым, если один или другой компонент получается почти чистым. Так, если испытывается колонка, эквивалентная 5 теоретическим тарелкам, на смеси бензол—толуол, то начальный состав должен быть ближе к 20%, нежели к 50%. Первая смесь даст в холодильнике пробу, содержащую около 89 мол. % бензола, если имеется 4 теоретические тарелки, 95 мол. %, если имеется 5 тарелок, и 98 мол. % для 6 тарелок. [c.32]

В целях конструирования и для практической работы необходимо иметь достаточно хорошее представление о методах определения состава от тарелки к тарелке или от точки к точке при частичном орошении. На четкость разделения в результате любой разгонки оказывают большое влияние число теоретических тарелок и флегмовое число. При промышленной ректификации необходимо бывает вычислить составы [c.44]

О) тш, если не производится технико-экономического расчета, позволяющего определить эту величину более точно. Расчет от тарелки к тарелке можно затем провести от одного из концов колонны к другому для определения числа теоретических тарелок, необходимых для желательного извлечения ключевых компонентов. При этом также получают данные о распределении неключевых компонентов в продуктах. Если это распределение не соответствует принятому ранее, то задаются новым, и расчеты повторяют до тех пор, пока полученное распределение не будет совпадать с принятыми величинами. [c.353]

На рис. 14-7 графически изображен тот же процесс для той же смеси, что и на рис. 14-6. Ступени испарения представлены вертикальными линиями, направленными от линии сравнения, проведенной под углом 45° к оси состава пара. Ступени конденсации представлены горизонтальными линиями, проведенными вправо от точки пересечения вертикальных линий с кривой состава пара. Цифры, означающие номер теоретической тарелки, и буквы, соответствующие определенному составу, точно совпадают с обозначениями на рис. 14-6. Нетрудно заметить, что на фазовой диаграмме обогащению пара более летучим компонентом соответствует нижняя левая часть диаграммы, а на графической зависимости Уд от Хх — правый верхний угол. Поскольку для построения графика Уа—Х необходимо знать только а, он находит широкое практическое применение. Возвращаясь к рис. 14-5, следует подчеркнуть, что уменьшение кривизны графика, которое связано с уменьшением а, приводит к резкому увеличению числа ступеней, необходимых для достижения любой требуемой степени очистки. Типичный пример ступенчатого метода представлен на рис. 14-7 (жирная пунктирная линия). Графически найдено, что число теоретических тарелок, необходимых для получения вещества А чистотой 98% (мол.) из исходной смеси, содержащей только 10% (мол.), А — равно шести. Напомним, что а можно рассчитать по температурам кипения, поэтому этот метод удобен для определения числа необходимых теоретических тарелок, если только известны температуры кипения разделяемых веществ. [c.488]

На рис. 130 показано графическое определение числа теоретических тарелок на диаграмме /, i — x, у для абсорбции хлористого водорода при концентрации получаемой соляной кислоты 31% (Хк == 0,31), температуре поступающего газа 50°, температуре воды I = 30 и общем давлении 760 мм рт. ст. Построение выполнено для случая, когда абсорбции подвергается чистый НС1, не содержащий инертных газов и водяного пара, т. е. г/н=1, и хлористый водород полностью поглощается т. е. Ук=0. Так как Ун=1 и Хк=0,31 известны, то направление первого луча к полюсу определяется при соединении этих точек прямой линией. Кроме того, имеем Ук=0 и л-н=0, что обусловливает Хр=0. Для определения ip необходимо продолжить линию Ун — Хк до пересечения с осью ординат это дает значение ip = —100 ккал/кг. Как видно из построения, требуются четыре теоретические тарелки.. На диаграмме видно также распределение температур по тарелкам (снизу вверх) 82, 96, 108,2 и 103,5°. Количество тепла, которое необходимо отвести в дефлегматоре —ip — ts = 100 -Ь 30 = 130 ккал на 1 кг добавляемой воды или 130(1 —0,31) = 90 ккал на 1 кг соляной кислоты. [c.403]

В своем теоретическом исследовании Глюкауф [3 ] определил эффективность колонки, необходимую для получения любой степени разделения двух соединений, находящихся в пробе в любой пропорции. Абсолютное разделение возможно только при бесконечно большом значении N, поскольку согласно теории распределения некоторое количество вещества всегда присутствует в каждой теоретической тарелке. Практически требуется лишь такое число тарелок, которое достаточно для уменьшения степени взаимного загрязнения пиков до определенного, выходящего за пределы детектирования уровня, устанавливаемого самим экспериментатором. Данное Глюк-ауфом теоретическое обоснование метода расчета числа теоретических тарелок сложно, но методика применения разработанного им расчетного графика, представленного на рис. 1У-5, проста. [c.105]

В нашей стране обычно применяют ситчатые тарелки, поэтому в дальнейшем будем рассматривать только их. Для определения действительного числа тарелок на каждом участке колонны необходимо графически (или аналитически) определить теоретическое число тарелок (см. гл. П) и принять коэффициент эффективности разделительного действия (КПД) тарелки, от коэффициент зависит от многих факторов и определяется для данных условий исходя из опытных данных. Необходимо иметь в виду, что в связи с изменением массы жидкости и пара по высоте участка колонны, а также давления и температуры, если размеры тарелок на участке и расстояние между тарелками остаются неизменными, меняются гидравлические условия работы тарелок. Поэтому размеры тарелок и расстояния между ними на каждом участке определяют, исходя из условий работы тарелок в сечении колонны, где может происходить неустойчивый гидравлический режим (возможность захлебывания тарелки, переброс пены с тарелки на тарелку). Затем проверяют работу тарелки в сечении, где существует устойчивый гидравлический режим (отсутствие возможности захлебывания и переброса пены). Если получается, что в этом сечении тарелка работает в гидравлически [c.212]

Метод единиц переноса (метод единичных объемов) сходен с методом теоретической тарелки но в первом случае абсорбционная колонна разбивается на ряд элементов (единиц переноса) с последующим определением их числа и эквивалентной высоты каждого. Оба метода имеют тот недостаток, что при расчете нельзя получить в явном виде зависимость необходимой поверхности абсорбции от заданной степени извлечения. [c.224]

Для определения числа теоретических тарелок, необходимых для осуществления ректификации в заданных пределах концентраций, проводим из точки 1 (см. рис. 42) горизонталь до пересечения с равновесной кривой в точке Г, из которой опускаем перпендикуляр до пересечения с рабочей линией в точке 2. Через эту точку вновь ведем горизонталь до пересечения с равновесной кривой в точке 2 и т. д., производя ступенчатое построение сверху вниз. В соответствии со смыслом уравнения (45) рабочей линии точка 2 отвечает составу жидкости стекающей с тарелки № 1 (см. рис. 41), и составу пара у , поднимающегося с тарелки № 2 точно так же точка 3 отвечает составу жидкости х , стекающей с тарелки 2, и составу пара у , поднимающегося с тарелки № 3, и т. д. Отрезок 1—Г показывает изменение концентрации азота в жидкости на тарелке № 1, а отрезок V—2—изменение концентрации азота в паре, проходящем через слой жидкости на той же тарелке отрезок 2—2 показывает изменение концентрации азота в жидкости на тарелке № 2, а отрезок 2 —3—изменение концентрации азота в паре, проходящем через слой жидкости на той же тарелке, и т. д. Количество горизонтальных ступеней на графике дает число теоретических тарелок концентрационной секции верхней колонны, необходимое для получения (в месте ввода из испарителя кубовой жидкости) флегмы с концентрацией азота д =58%, что соответствует на графике точке В. Аналогичное построение применяют и для отгонной секции верхней колонны, пользуясь для этого равновесной кривой и нижней рабочей линией О —В. [c.142]

В основу излагаемых ниже алгоритмов положен метод независимого определения концентраций потоков, по которому составы потоков при ректификации или количества каждого компонента при абсорбции определяются при помощи линеаризованных уравнений материального баланса при заданных начальных значениях температур и потоков на тарелках. Алгоритмы разработаны для. решения поверочной задачи, когда при заданных числе тарелок и флегмовом числе определяются составы продуктов. При решении проектной задачи, очевидно, необходимо выполнить серию расчетов, которая даст возможность выбрать нужный или оптимальный вариант. Основой технико-экономического анализа оптимального варианта является зависимость числа теоретических тарелок от флегмового числа N R), в соответствии с которой величины Л мин и / мин находят как асимптотические значения функции N R). [c.83]

Ректификационные колонны. После определения числа теоретических тарелок для конструирования ректификационной колонны необходимо найти число действительных или реальных тарелок. При этом следует отметить, что разделительное действие теоретической тарелки в каждом отдельном случае эквивалентно определенному числу единиц переноса [38]. Коэффициент эффективности разделительного действия тарелки показывает, какое число теоретических тарелок может заменить действительная тарелка в отношении достигаемого на ней изменения концентраций, т. е. [c.59]

Определение теоретического числа тарелок в тарельчатой колонне, необходимых для заданных условий. Для насадочной колонны соответствующей величиной будет высота насадки, эквивалентная одной теоретической тарелке. [c.693]

Простейшее определение эффективности тарелки применительно к расчету колонны заключается в нахождении общей эффективности тарелки Е. Эта величина равна отношению числа теоретических тарелок, требуемых для обеспечения данной степени разделения, к числу необходимых действительных тарелок. Если число теоретических тарелок определено, то его делением на Е рассчитывают число действительных тарелок. Общая эффективность тарелки не превышает 100 %, за исключением особых случаев. [c.528]

ЧИСЛОМ теоретических тарелок. Поэтому, если в задаче конкретизируется степень абсорбции, то необходимо провести вычисления, по крайней мере, для двух комплектов тарелок, которые обеспечивают степень извлечения выше и ниже заданного значения, и интерполировать полученные результаты. Такая процедура заключается в применении принципа ВЭТТ к каждому комплекту тарелок для определения высоты насадки, требуемой в каждом случае. Затем проводят интерполяцию по высоте насадки и добиваются нужной эффективности. Иногда уточняют это целое число тарелок, необходимое для обеспечения большей или очень близкой степени разделения. В настоящем примере требуемая степень извлечения ацетона достигается точно при четырех теоретических тарелках 90,4 % по сравнению с заданным значением 90%. Вычисленные температуры и концентрации для каждой теоретической тарелки приведены в таблице (здесь / — [c.556]

При определении числа тарелок необходимо учитывать, что пар-цнальньсй конденсатор и кипятильник эквивалентны каждый одной теоретической тарелке. [c.219]

Для определения числа теоретических тарелок в нижней части колонны необходимо прежде всего определить состав жидкости Хщ, ностунаюш ей на верхнюю тарелку отгонной части колонны [урав-ненно (4. 17)]. Д1[я нижней части колонны графическое построение числа тарелок производят, начиная с верхней (/) тарелкп, но направлению сверху вниз. [c.131]

Число тарелок, необходимых для разделения данной смеси, определяют графически или аналитически. Для графического определения необходимо иметь кривую равновесия фаз и кривые концентраций для верхней и нижней частей колонны. Методика определения числа идеальных контактов, или числа так называемых теоретических тарелок, дана в литературе по расчету массообменных процессов. Под теоретической тарелкой понимают такую, на которой массообменивающиеся фазы приходят к полному равновесию. Это допущение условно. Практически даже на тарелках самой совершенной конструкции невозможно достигнуть полного равновесия фаз, поэтому число реальных тарелок всегда больше числа теоретических [c.128]

Вначале на уровне макроструктуры выявляют критерий оптимальности - минимальную величршу произведения числа теоретических тарелок и флегмового числа и формируют целевую функцию. Для решения задачи необходимо решить ряд вариантов работы колонны, сканируя с определенным шагом флегмовые числа и рассчитывая число тарелок и критерий оптимальности. Единичный вариант расчета колонны от тарелки к тарелке представляет собой уровень мезоструктуры системы. Дальнейшая декомпозиция расчета приводит на микроуровень иерархической системы, на котором рассчитываются параметры встречных неравновесных и равновесных потоков на каждой тарелке, при этом первая из подзадач базируется на алгоритме решения систем линейных уравнений, а вторая из них - на алгоритме поиска корня нелинейного аетебраического уравнения. [c.186]

Далее, считая, что равно последующей ступени контакта, расчет повторяют до достижения Уд. Обычно для облегчения расчета необходимого числа ступеней изменения концентрации используют либо описанный выще (стр. 65) метод Мак-Кеба—Тилле, либо его модификацию, предложенную в 1936 г. Мерфрн [42]. При использовании первого метода для перехода от числа теоретических ступеней концентрации к реальным необходимо знать к. п. д. колонны Г) . К- п. д. колонны иногда путают со средним к. п. д, тарелки на данном участке изменения концентрации у тср)- Это — разные величины, связанные между собой вполне определенной зависимостью [43]. Установим математическую связь между тг и Для определения цтср поступают следующим образом после определения по методу Мак-Кеба—Тилле числа теоретических 84 [c.84]

Так, например, определение равновесных концентраций па отдельных тарелках колонны, требует утомительных вычислений методод последовательного приближения, так как температуры на тарелках не могут быть точно наперед заданы. Кроме того, при проведении такого ступенчатого расчета числа теоретических тарелок необходимо иметь отправные данные, каковыми должны служить составы конечных продуктов. Однако составы конечных продуктов, т. е. дистиллята и кубовой [c.79]

Расчет каждой секции (определение Nj) производится способом от тарелки к тарелке с использованием уравнений фазового равновесия, материального баланса и (если необходимо) теплового баланса. При этом число теоретических тарелок в каждой секции может получаться дробным. Коэффициенты 01—05, функции ф(Т з) и ДГу находятся с учетом конкретных технико-экономичесиих и теплофизических параметров процесса. [c.214]

Для определения действительного числа терелок необходимо теоретическое число их разделить на к. п. д. тарелки, который приближенно можно определить по графику (фиг. 92), аналогично расчету процесса ректификации. Однако этот метод не обеспечивает достаточной точности, так как нет надежных опытных данных для к.п.д. тарельчатых абсорбционных колонн. [c.378]

По уравнению (VI, 17) можно найти число теоретических тарелок, необходимое для достижения назначенного коэффициента 1 извлечения г-го компонента газовой смеси, характеризуемого, при данных условиях давления, температуры и уде.ть-ного расхода абсорбента в абсорбере определенным значением Л фактора абсорбции (здесь индекс г относится к коашо-ненту, а не к тарелке) [c.164]

К. п. д. тарелки. К. п. д. служит мерой для определения степени отклонения действительной тарелки от идеальной. Это отклонение определяется различными путями, причем наиболее обычным способом является определение среднего к. п. д. тарелки, который равен общему числу теоретических тарелок, необходимых для данного разделения при заданных условиях, деленному на действительное число тарелок, необхотимых для осуществления рассматриваемого разделения. К. п. д. отдельной тарелки определяется уравнением [c.693]

Часто к. п. д. ректификационной тарелки определяется эмпирически по усредненному для всей колонны значению как отношение числа теоретических тарелок, необходинплх для назначенного разделения, к действительному числу тарелок, практически обеспечивающему получение продуктов заданной степени чистоты, 11ср = Л тсор/- практ- Значения среднего к. п. д. практической тарелки могут быть получены из данных обследования действующих колонн путем сравнения этих данных с полученным по расчету числом теоретических тарелок, необходимым для данного разделения. При этом не только неточности, неизбежные при обследовании промынхленных установок, но и допущения, принимаемые в различных методах расчета числа теоретических тарелок, сказываются на величине определенного таким образом среднего к. п. д. Все же, несмотря на теоретическую необоснованность, понятие среднего к. п. д. тарелки оказалось довольно удобным, а иногда и надежным средством обобщения опытных данных. [c.226]