Стрела прогиба

Наибольший прогиб оси трубопровода в середине пролета между двумя опорами (стрелу прогиба) определяют по формуле [c.316]

Устранение деформаций являе-гся сложной инженерной задачей. Для конкретных простых профилей возможно аналитическое определение стрелы прогиба i. [c.147]

Рис. 2.11. Кинетика роста стрелы прогиба на одном из реакторов

При вращении обечайки в зоне деформации между валками наблюдается иная картина, чем в статическом состоянии изделия. В этом случае сечение заготовки, находящееся над входным (по направлению движения) валком, имеет определенную деформацию, которая увеличивается по мере продвижения сечения к верхнему нажимному валку. При этом величина упругой зоны все время уменьшается, а пластической увеличивается. Максимального значения величины изгибающего момента и зоны пластической деформации достигают в некоторой точке под верхним валком, после чего величина изгибающего момента уменьшается, вследствие чего наступает момент разгрузки. При разгрузке возникают остаточные деформации, т. е. в симметричных относительно верхнего валка сечениях возникают различные по величине деформации в зоне разгрузки они больше, чем в зоне нагружения. В результате нейтральная ось при симметричной нагрузке становится несимметричной, что вносит определенную погрешность при расчетах пружинения заготовки. Экспериментальное исследование влияния прогиба / на величину остаточного радиуса показало следующее. При одинаковой стреле прогиба величина остаточного радиуса при нагружении и разгрузке остается практически постоянной. Определенное расхождение имеется при сравнении величин радиусов на выходной ветви при вращении обечайки и в статическом состоянии. В этом случае разница радиусов может достигать величины 10—12%. При правке обечаек, когда замкнутость контура оказьшает значительное и сложное влияние да величину радиуса изгиба, указанная разница, как будет видно из последующего изложения, не имеет принципиального значения и при соответствующих анализах процесса может не учитываться. [c.53]

Стрела прогиба лопатки (см. рис. 1.41, в) [c.46]

Марка чугуна Состав п % масс. Предел прочности в М /а1 Стрела прогиба в мм Твердость НВ в Мн/л [c.243]

Этим способом правили вал диаметром 50 мм, длиной 1200 мм, со стрелой прогиба 0,6 мм, при постоянном усилии 400 кгс. Ролик наружным диаметром 150 мм, шириной 20 мм имел три равномерно расположенных по окружности участка с [c.72]

Значения Кф могут существенно отличаться по поверхности теплообменных секций. Наиболее высокая неравномерность отмечается у АВО, эксплуатируемых в режиме конденсации насыщенных паров. Здесь даже при удовлетворительной эпюре распределения v по поверхности, значениях коэффициентов вн и н. п, близких к расчетным, величина Кф может изменяться в пределах одной секции в 3—4 раза. Это обусловлено увеличением термического сопротивления слоя конденсата, образующегося внутри труб. В отдельных случаях стрела прогиба труб достигает 80—100 мм, а при внутреннем диаметре труб отечественных стандартизованных АВО 22 мм становится очевидным, каким незначительным должен быть прогиб или остаточная деформаций, чтобы не накапливался конденсат. При стреле прогиба, равной диаметру трубы, она полностью перекрывается накопившимся конденсатом и исключается из теплообмена, что подтверждается характером зависимостей [c.76]

Опыт испытаний АВО показывает, что в условиях гидростатического отбора конденсата снижение тепловой эффективности связано с накоплением жидкости в стреле прогиба теплообменных труб. Увеличение значений и I2 к концу секций объясняется тем, что часть газообразного продукта по свободным трубам поступает через заднюю крышку к хвостовикам труб, где толщина пленки меньше, чем в центральной зоне, а следовательно выше коэффициент теплопередачи Ktp- [c.87]

Наиболее характерным недостатком работы АВО в режиме конденсации продуктов является увеличение термического сопротивления секций вследствие образования заливных и застойных зон. Чтобы предотвратить это явление, можно поднять теплообменные секции на двойную стрелу прогиба со стороны входа конденсируемого продукта, что позволит обеспечить эффективный гидростатический отбор жидкости. Обычно в условиях действующих производств секции аппаратов поднимают на 150—250 мм, что достаточно для обеспечения отбора конденсата и вместе с тем не оказывает существенного влияния на общее аэродинамическое сопротивление. [c.107]

Марка Од, МПа а , МПа Стрела прогиба, мм, не менее, прн расстоянии между опорами НВ, ГПа [c.210]

Марка Стрела прогиба. НВ, Оц, МПа, при температуре. Жаростойкость в воз- [c.212]

Толщина стенки корпуса, мм Размер стрелы прогиба, мм [c.383]

Расчетная схема центральной балки представлена на рис. У-21. Балку рассчитывают из условий прочного сопротивления поперечному изгибу и допустимой стрелы прогиба. Для центральной балки изгибающий момент [c.148]

Другой вид дефектов, который можно отнести к постепенным отказам, это появление тороидальных или сфероидальных нарушений формы оболочек. Эти дефекты имеют место на многих УЗК. Опасность их заключается в том, что местный прогиб увеличивается во времени (рис. 2.11), а методы оценки их критического состояния отсутств>тот. Распределение их по поверхности оболочки реактора носит случайный характер (рис. 2.12). Увеличение стрелы прогиба чревато образованием трещины в ее вершине, и [c.90]

Относительной вогнутостью J, или относительной кривизной профиля, называется отношение максимальной стрелы прогиба осевой дуги / к длине хорды / = fib. Положения максимальной толщины профиля и максимальной стрелы прогиба осевой дуги являются важными параметрами и определяются соответственно [c.6]

Величину деформации профиля шины под нагрузкой называют величиной стрелы прогиба, она составляет обычно 9—15% [c.402]

Основная технологическая задача правки заключается в устранении волнистости и коробоватости (волнистость листа в продольном и поперечном направлениях). Правка контролируется стрелой прогиба на 1 м длины. [c.78]

Катодные блоки производятся двух сортов — высшего и первого. Сорт определяется допусками по кривизне (стреле прогиба) рабочей и боковых поверхностей блока. [c.83]

Примечание. Кривизна (стрела прогиба) блоков не должна превышать 0,5н их длины. [c.85]

Технические условия Ширина., мм - Высота, мм Длина, мм Средний вес, кгу Кривизна (стрела прогиба) блоков, % от . длины, не более [c.86]

Сдельное электрическое сопро- тивление, Ом-мм /м, не более Пористость, %, не более Зольность, %, не более Кривизна (стрела прогиба), мм, не более [c.103]

П р И м е ч а н н е.. Кривизна (стрела прогиба) для труб первого сорта—0,7%г для тру< второго сорта—1,4% длины трубы. [c.104]

Наружный диаметр, мм Внутренний диаметр. мм Длина, мм Допустимая разностей ность, мм Средний вес, кг Кривизна (стрела прогиба), % от длины,, не более [c.105]

Эти погрешности количесгветю оцениваются стрелой прогиба на 1 м длины проката. [c.84]

Металлургическая промышленность поставляет прокат стрелой прогиба до 8 мм/м. Она можез увеличиваться при транспортировке, в1.шолнении погрузочно - разгрузочных операций. Волнистость при выполнении технологических операций наследуется до сборки кольцевых швов и сказывается на величине смещения кромок. [c.84]

Допускаемая стрела прогиба листового прокага после правки, отвечающая принципам взаимозаменяемости, должна составлять I мм 84 [c.84]

В случае прямоугольной гибкой пластинки, когда следуст учесть и цепные напряи<сння, стрела прогиба определяется приб/тженио из кубического уравнения [c.435]

При дополнительном легировании высококремнистого сплава молибденом в количестве 3—4 /о можно значительно повысить его стойкость в соляной кислоте. Такой сплав, известный под названием кремнистомолибденового чугуна, имеет следуюш,ий состав 0,5—0,6% С 15—16% Si 3,5—4% Мо 0,3—0,5% Мп, не более 0,1% Р н 0,1% S. Механические свойства сплава следующие предел прочности при изгибе 17—20 стрела прогиба (при [c.241]

Вал 2, имеющий стрелу прогиба /, правят при постоянном усилии Р на ролик 1 с подачей 5. Обкатку начинают при таком положении ролика /, когда середина одного из участков я с профилем большей кривизны контактируЬт с точкой на вогнутой поверхности вала 2 в плоскости наибольшего прогиба. Благодаря различной кривизне контактных поверхностей на разных участках а и б ролика / вал 2 получает различную по окружности степень поверхностной пластической деформации. Поскольку диаметр ролика I в целое число раз больше диаметра вала и есть соответствующее число участков а с профилем большей кривизны, то наибольшая степень поверхностной деформации при каждом обороте вала 2 приходится на его вогнутую поверхность. Длину дуги каждого участка с профилем большей кривизны устанавливают не больше л/)/2и. [c.72]

При установке большого числа АВО трубопроводная обвязка отвода конденсата может иметь самую разнообразную конфигурацию, и не исключено образование гиравлических пробок в стрелах прогиба, т. е. заполнение всего сечения трубопровода. Особенно существенно недостатки системы отвода конденсата проявляются в холодный период года, что связано с повышенным количеством конденсируемого продукта, его неравномерным распределением между АВО, более интенсивным образованием гидравлических пробок. В процессе эксплуатации для уменьшения вероятности образования гидравлических пробок в системе отбора необходимо периодически контролировать положение запорной арматуры на уравнительных трубопроводах, соединяющих нагнетательную сторону со свободным пространством ресивера. При разработке проекта или в процессе монтажа системы отбора конденсата целесообразно предусматривать возможно больший уклон трубопровода в сторону ресивера и меньшую его протяженность. [c.130]

Максимальная стрела прогиба Утах " [c.148]

По формуле (2.48) вычисляем эквивалентые напряжения на выпучи-нах, возникающие в процессе эксплуатации печных агрегатов. Логарифмическая деформация определяется по теории прочности Треска через относительные остаточные меридиональные и кольцевые деформации оболочек корпуса ,, IJ, теоретически обоснованные через геометрические параметры выпучины /, L, а [31]. Замеры стрелы прогиба выпучины / и длины L чро-изводят в нерабочем состоянии печного агрегата. Центральный угол а -угол сопряжения поверхности выпучины с наружным диаметром корпуса, вычисляем аналитически. [c.116]

Далее для удобства использования расчетные зависимости представлены в виде номофаммы (рмс. 2.41). Номофамма рекомендуется для практического использования. Отличительной особенностью полученных результатов является то, что критическое состояние оценивается не только по максимальной стреле прогиба, как это делается в настоящее время, но и по величине образующей, на которой произошла деформация. [c.151]

Донускаемая волнистость в заготовках из листовой стали не регламентирована. По данным [24а], нри сборке по принципам индивидуальной пригонки и взаимозаменяемости допускаемая стрела прогиба листа после правки составляет соответственно 2 и 1 мм на 1 м длины. [c.78]

Примечаяне. Кривизна (стрела прогиба) допускается для всех размеров обработанных блоков не более 0,6% длины, для необработанных блоков —не более 1,0% длины. [c.85]

Графитироваиные стержни (МПТУ 2225—49) применяются в качестве нагревательного элемента в электрических печах сопротивления. Содержание золы в технических условиях не оговаривается. Удельное электрическое сопротивление должно быть не более 10 Ом-мм м. Номинальный диаметр этих стержней 32 мм (допустимое отклонение 2 мм), длина 550 Мм (допустимое отклонение 50 мм). Средний вес стержня 0,72 кг. Кривизна (стрела прогиба) стержней должна быть более их длины. [c.105]

Профиль и размеры вставок приведены на рис. 5.24. По требованию заказчика вставки могут изготавливаться длиной, отличающейся рт приведенной на рис. 5.24, но не более 600 мм. Стрела прогиба вставки длиной 240 мм должна быть не более 0,6 мм в вертикальной плоскости (со стороны подощвы) и 0,5 мм в горизонтальной плоскости (с обеих.сторон по подошве). Выпуклость подошвы вставки в плоскости, перпендикулярной оси профиля, не допускается. [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология