Коэффициент снижения потерь расширения

Потери скорости на входе, вызываемые расширением струи воздуха при подаче его в сушильную камеру, оценивали коэффициентом снижения скорости, который определяли по формуле [c.162]

Она показывает, что объемный коэффициент Яс зависит от относительного мертвого пространства с, отношения давлений Рк/Ро и показателя политропического расширения п. Поэтому нужно стремиться к уменьшению мертвого пространства и к снижению рк/ро. Значение п для аммиачных компрессоров принимается равным 1,1, для фреоновых — 1,0. Показатель п меньше показателя адиабатического расширения из-за теплообмена со стенками цилиндра, в результате которого линия 3—4 более пологая, чем адиабата. Особенно возрастают объемные потери при влажном ходе компрессора, так как попавшие в цилиндр частицы жидкости испаряются в процессе обратного расширения, занимая некоторую часть объема цилиндра. [c.111]

Введение указанных добавок СггОз приводит к повышению коэффициента термического расширения и небольшому снижению водоустойчивости стекол, а также к росту коррозионных потерь стали в опытных расплавах. [c.135]

Выше (см. п. 1.3) показано, что при рационально выбранной геометрии вихревой трубы увеличение степени расширения до 16 сопровождается незначительным уменьшением коэффициента температурной эффективности. Возникает вопрос — существует ли предельное значение бпр При современном развитии теории вихревого эффекта ответ на этот вопрос можно получить только после проведения специально организованного эксперимента. Из термодинамики известно если на диафрагме устанавливается критический перепад давлений, то дальнейшее увеличение давления перед соплом не может привести к росту АГх, т. е. при дальнейшем повышении Рс внутренняя степень расширения, достигаемая в камере разделения, остается постоянной. Известно также, что перепад давлений на диафрагме влияет на осевую скорость, а следовательно, и на эффективность процессов в камере разделения. Из сказанного следует, что ограничение степени расширения возможно, когда не удается подобрать соотношения размеров, исключающие критический режим течения охлажденного потока. Другой возможной причиной ограничения, е является уменьшение КПД из-за снижения эффективности процесса разделения и увеличения потерь вследствие уменьшения площади проходного сечения сопла. [c.29]

При плавном расширении сечений трубопровода в так называемо] диффузоре (см. рис. 6, б) к значениям I по формуле (2.22) вводится поправочный коэффициент снижения потерь расширения <р = /(Р) (где р — угол при вершине диффузора). Размер этого угла оп реде-ляет при зад анном отношении площадей узкого и широкого сечения диффузора е го длину, а следовательно, и величину градиента давь лений на эт ом участке (см. Приложение IV, рис. 17). [c.35]

Термические исследования керамических масс. Термогравиметрический анализ образцов выполнен на дериватографе системы Ф. Пау-лик, И. Паулик и Л. Эрден. Коэффициент расширения определялся с помощью дифференциального дилатометра. Кривые дифференциальнотермического анализа керамических масс и исходных сырьевых материалов представлены на рис. 73-76. Для всех составов керамических масс характерны три эндотермических эффекта. Первый эффект со значением температуры 170—200°С характерен для монтмориллонитовых глин, что согласуется с литературными данными по исследованию глинистых минералов. Эффект сопровождается потерей массы 5—6%. Исключение составляет масса А-Ф-50, где содержится 50% шлаков, что привело к снижению потери массы при указанной температуре до 3,6%, так как шлаки, обожженный продукт и собственные потери массы при нагревании шлаков незначительны. Эндотермический эффект при температуре 170—200°С связан с процессом удаления из глинистого минерала адсорбционной воды. Второй эффект со значением температуры порядка 540—580°С связан с процессами удаления химически связанной межпакетной воды в минералах. Для исходного сырья суглинка Агрызского месторождения (сос- [c.253]

Влияние давления перед соплом рс на эффективность температурного разделения — один из наименее изученных вопросов. Встречающиеся противоречивые утверждения объясняются недостаточно корректным проведением исследования. Практически авторы всех работ по этому вопросу не учитывают отклонения эффективности из-за различия свойств идеальных и реальных газов. Иногда недостаточно корректно учитывают изменение влагосодержания с повышением давления сжатого воздуха и изменение роли теплообмена стенок камеры разделения с окружающей средой. Часто о влиянии давления рс судят по данным экспериментов, в которых одновременно ) с повышением рс увеличивалась степень расширения. К полезной информации по указанному вопросу можно отнести лишь работу [16], где приведены результаты экспериментов, проведенных при постоянной степени расширения и при различных давлениях. Выявлено, что снижение давления охлажденного потока рх сопровождается уменьшением коэффициента температурной эффективности. На рис. 11 приведена зависимость Т1т/Т1тн от рх(т1т и Т1тн — знзчения коэффициента при текущем значении рх и рх = ОЛ МПа). Снижение температурной эффективности автор объясняет увеличением относительных потерь на трение и уменьшением интенсивности взаимодействия вихрей. Закономерности изменения характеристик вихревых аппаратов при повышении рх и e= onst, т. е. при повышении р = грх, не изучены. Логично предполагать увеличение коэффици- [c.28]

Согласно уравнению (17) гидравлическое сопротивление сети можно уменьшить, а эффективность работы дымососа повысить, если снизить динамическое давление выходном сечении дымососа установкой диффузора. Рассмотрим эффективность установки диффузора со степенью расширения /Пд и коэффициентом потерь давления в нем Диффузор, расположенный за дымососом, — это элемент сети. Потери давления на выходе из сети без диффузора равны йвых Потери давления в диффузоре равны сумме потерь в самом диффузоре д/гвых динамического давления в выходном сечении диффузора Лвых/" д- Следовательно, три установке диффузора сопротивление сети уменьшается на величину Л ых (1 " f д " д ) В результате снижения сопротивления сети расход газа в ней увеличится на величину Д Q (см. рис. 9). Причем изменения этих величин тем значительнее, чем вьш1е эффективность диффузора, т.е. чем меньше коэффициент потерь f д и больше степень диффузорности /Пд. При больших углах раскрытия диффузора режим течения газа в нем может сопровождаться значительным вихреобразованием и потери давления в диффузоре станут больше потерь динамического давления на выходе из него. В этом случае применение диффузора не будет эффективным. Это следует учитьшать при конструировании сети. Площадь сечения участков сети, располо- [c.21]

В процессе с трением количество тепла, подводимого к телу при сжатии, равно тепловому эквиваленту работы трения (или части ее). Поэтому в процессе адиабатического сжатия с трением энтропия тела будет возрастать. Обратный процесс расширения с трением приведет к еще большему росту энтропии, следовательно, он не может возвратить тело в пре ж-нее состояние. Особешю опасны, с точки зрения обратимости, процессы с большими скоростями газа, при которых потенциальная энергия разности давлений превращается в кинетическую энергию струи газа, переходящую в тепло от трения и ударов. Наличие трения увеличивает потери в холодильной машине и приводит к еще большему снижению холодильного коэффициента. [c.12]