Сравнение кривых ДОВ и КД

Сравнение кривых распределения давления в круговом пласте для несжимаемой жидкости и газа (формулы (3.46) и (3.50)) при одинаковых граничных условиях показывает, что в газовом потоке имеет место более резкое падение давления вблизи скважины и весьма малое вдали от нее, так что кривая р (г) для газа располагается выше, чем для жидкости (см. рис. 3.8, кривая 2). [c.77]

На рис. 12.4 приведены кривые распределения давления, построенные по зависимостям (12.23) и (3.46) для недеформируемого пласта. Из сравнения кривых следует, что в деформируемом трещиноватом пласте за счет уменьщения раскрытия трещин при снижении пластового давления сопротивления увеличиваются и давление падает более резко, чем в недеформируемом пласте. [c.359]

Из сравнения кривых 1 я 2, соответствующих равенствам (11.6) и (П.12) ясно, что для достижения конверсии, равной 95% в реакторе непрерывного действия полного перемешивания, объем аппарата должен быть в 6,3 раза больший, чем объем реактора полного вытеснения или реактора периодического действия полного перемешивания. Для реакций более высокого порядка (кривые 3 ж 4) влияние типа реактора на степень конверсии еще более значительно. Для степени конверсии, равной 95%, объем непрерывно действующего реактора должен быть в 20 раз больше соответствующего реактора полного вытеснения. [c.31]

Показательные и степенные функции являются очень часто встречающимся видом уравнений, описывающих различные процессы химической технологии и инженерной химии. Поэтому, как правило, представление результатов измерений в полулогарифмической или логарифмической сетке дает возможность установить, будет ли исследованная зависимость показательной или степенной функцией. Когда такая попытка не дает ожидаемых результатов, остается еще возможность сравнения кривой, изображающей результаты исследования в системе координат х—у, с типичными кривыми различных функций. Несколько таких кривых представлено для примера на рис. П-11. [c.43]

Расчет реакторов неполного перемешивания. Сравнение кривых Р -х) для реактора неполного перемешивания и каскада реакторов полного перемешивания с большим числом ступеней свидетельствует об их подобии. Можно принять, что эти кривые будут идентичны, если их наклоны в точке т=т равны. Дифференцируя уравнение (УП1-338), получаем для каскада [c.327]

На рис. 1.4 показан вид зависимости отношения скоростей сопряженного и несопряженного массопереноса, определяемой уравнением (1.18). Из анализа уравнений (1.12) и (1.18) и сравнения кривых на графиках рис. 1.2 и 1.4 видно, что приведенная скорость сопряженного массопереноса сильно зависит и от степени сопряжения, и от приведенной движущей силы. По мере приближения к состоянию полного сопряжения х->- 1 коэффициент ускорения резко возрастает, в пределе приближаясь к бесконечности (Ф- - сю). Как отмечалось при анализе урав- [c.23]

Другими р 1,ботами [42, 111, ИЗ] установлено, что порозность меняется не толысо вдоль радиуса сечения слоя, но и по высоте слоя. Зависимость порозности вертикального слоя катализатора от давления вышестоящих слоев на нижестоящие изучалась различными исследователями [14]. Более подробно вопрос о порозности стационарных насыпных слоев рассматривался в работах [11, 12]. Подробные исследования, приведенные в работе [202], очень четко показали полное соответствие профиля скорости распределению порозности вдоль радиуса сечения. Это наглядно видно из сравнения кривой е с кривой р = w, p/w,, (рис. 10.3), которая представляет собой профиль относительных скоростей, измеренных на выходе из пор зернистого слоя. [c.272]

Интересно сравнить степень превращения, достигаемую при одинаковых значениях параметров М, Я, в трех случаях, рассмотренных в этом и предыдущем разделах при идеальном смешении по катализатору (т. е. в кипящем слое), при прямотоке и противотоке реагирующей смеси и катализатора. Во всех трех случаях существует минимальное значение скорости подачи свежего катализатора, соответствующее критическому значению параметра Ж == 1, при котором возможно достижение степени превращения, как угодно близкой к единице в достаточно протяженном реакторе. При Л/ > 1 во всех трех рассмотренных случаях максимальная достижимая степень превращения 1 — с равна Сравнение кривых на рис. 11.16 и 11.17, а также асимптотических формул ( 11.148), ( 11.162) и ( 11.166) показывает, что при одинаковых значениях параметра М наименьшая эффективность процесса наблюдается в кипящем слое, а наибольшая — в движущемся слое при противотоке реагирующей смеси и катализатора. [c.322]

Рис. 199. Сравнение кривых отклика системы на ступенчатое возмущение, полученных гидродинамическим и индикаторным методами при Ь = 2690 кПм -ч-, а = 2038 кГ/м - ч

Сравнение кривых рис. 1Х-8 с кривыми рис. 1Х-7 показывает, что трубчатый реактор с рециклом гораздо чувствительней к изменениям чисел Пекле для поперечного направления, чем к изменениям чисел Пекле для продольного направления. В большинстве случаев количество стационарных состояний и характер устойчивости в малом остаются теми же, что и для трубчатого реактора с продольным перемешиванием и рециклом. Однако для трубчатых реакторов с поперечным перемешиванием относительно малые изменения в числах Пекле могут привести к изменению поведения системы. Так, например, на рис. 1Х-7г показано, что для [c.239]

Влияние потерь через стенку-отражатель топки показано на рис. 2, где представлена зависимость приведенной эффективности (1—То)г 1с1 от параметрон О й и Т 1 при г— = 0,02 и 7 е=0,125. Уменьшение эффективности топки в результате учета потерь хорошо видно при сравнении кривых на рис. 2 с соответствующими кривыми на рис. 1. При очень высоких значениях скоростей сжигания эффектив- [c.116]

Пересчитать температуру с одного давления на другое для нефтепродуктов любого состава и для любого вида перегонки можно пб формуле Дюринга, взяв для сравнения кривую нефтепродукта (аналогичного по своему фракционному составу), определенную для того же вида перегонки. Далее пересчет по истинным температурам кипения (ИТК) может быть сделан по Дюрингу, но не по кривой нефтепродукта, а по кривой чистого углеводорода — гексана или какого-либо другого, имеющего равноценную температурную кривую давления пара. Ошибка при этом не превышает 3—4°. [c.169]

Сравнение кривых изменения показателя цвета (коэффициента пропускания К на КФК) и относительного содержания различных видов загрязнений в зависимости от времени очистки показывает антибатное их изменение, то есть с уменьшением количества примесей показатель цвета растет и наоборот (рис. 2). [c.115]

Метод Дюринга, графическая интерпретация которого дана на рис. П-2, основан на сравнении кривых зависимости давления насыщенных паров интересующего нас вещества и эталонного от температуры [c.55]

Сравнение кривых I п 2 показывает, что адсорбция ионов 1 . на поверхности ртути понижает ее поверхностное натяжение. [c.305]

При сравнении кривых равновесных концентраций ароматических углеводородов, полученных в процессе дегидрирования наф- [c.12]

Из сравнения кривых I и 2 (см. рис. 4.1), полученных при крекинге тяжелого (фр. 282—497 °С) и легкого (фр. 2к)—360°С) газойлей в движущемся слое шарикового аморфного катализатора, следует, что крекинг тяжелого сырья более эндотермичен. [c.69]

В этом случае в трубе возникает скачок уплотнения, в результате чего на участке трубы длиной % — установится дозвуковое течение, причем, как видно из сравнения кривых 2 и 5, критическая длина трубы существенно увеличивается. Для отыскания местоположения скачка уплотнения преобразуем формулу (20) [c.191]

На рис. 21 приведены кривые разгонки, рассчитанные по уравнениям (П.140) и (11.141) для различных значений а. Из сравнения кривых следует, что наличие жидкостного захвата в ректифицирующей части колонны приводит к снижению чистоты продукта и это необходимо иметь в виду при выборе типа ректификационной колонны и условий ее работы. Од- [c.88]

Принцип температурно-временной суперпозиции. Сравнение кривых, представленных на рис. V. 13 и V. 14, показывает, что увеличение частоты и понижение температуры одинаково влияют Hai деформацию или угол сдвига фаз. Одно и то же значение деформации или угла сдвига фаз можно получить, изменяя либо частоту,, либо температуру. Это в определенном смысле свидетельствует об эквивалентности температуры и времени воздействия — так называемый принцип температурно-временной суперпозиции. Исходя из этого принципа, можно рассчитать зависимость механических [c.151]

В качестве примера на рис. 120 показано изменение полярографических кривых свинца на фоне Ш КС1 при различных добавках нормального амилового спирта. Из сравнения кривых видно, что с увеличением концентрации амилового спирта максимум второго рода снижается. Количество амилового спирта можно определить по заранее снятой градуировочной кривой. [c.188]

Роль заместителей со свободными электронными парами ясно показывает сравнение кривых КД двух ароматических аминокислот — фенилаланина и тирозина (рис. 60). [c.505]

Сравнение кривых позволяет видеть, что первый максимум, расположенный при 1,60—-1,70 А, соответствует расстоянию 51—О. Площадь под ним уменьшается при переходе от оводненных гелей к сухому ксерогелю. Соответственно этому изменяются значения координационного числа атомов кремния. Если у гидрогелей с 75,0 и 35,5% воды они равны 5,8 и 5,7 соответственно, то у ксерогеля п = 3,5, т. е. близко к принимаемому для него координационному числу. [c.245]

Для нахождения количественных закономерностей процесса диффузии рассмотрим распределение вещества в пространстве и во времени. Пусть раствор (молекулярный или коллоидный) с концентрацией с отделен перегородкой от чистого растворителя (дисперсионной среды). Представим себе далее, что мы вынимаем перегородку без перемешивания в момент времени / = О и ведем наблюдение за изменением концентрации в процессе диффузии растворенного вещества слева направо в направлении х. Кривые f x), представленные на рис. III. 3, показывают распределение вещества в системе в различные моменты времени. Опыт свидетельствует, что эти концентрационные профили / — 5 пересекаются в одной точке и симметричны. Наибольшие изменения концентрации во времени (как это следует из сравнения кривых для различных значений t) происходят там, где наблюдаются наибольшие ее градиенты d /dx, а именно вблизи начальной границы раздела АВ. [c.32]

Диаграмма Бодэ фактически состоит из двух графиков. На первом графике осью асбцисс служит логарифм накладываемой частоты, а осью ординат — логарифм отношения амплитуд на втором графике при той же оси абсцисс на оси ординат откладывают угол сдвига фаз в градусах. Для упрощения сравнения кривых оба графика вычерчиваются на одном листе при общей оси абсцисс (рис. У1П-б). Система устойчива, если кривая отношения амплитуд пересекает ось абсцисс при частотах более низких, чем точка пересечения кривой сдвига фаз с ординатой — 180°. [c.103]

Для реакции ( ) указанная зависимость при разных давлениях изобразится крир.ыми 1а (Р—10 атл1), /(5(Р - 1 апш) и 1в (Р=0,1 атм.). Из сравнения кривых видно, что с умен1,шением давления (например, при разбавлении газовой фазы азотом) равновесие реакции (1) сме[цается вправо (растет концентрация СО). [c.313]

Ту = R, + RyoVKnp, Т, = /МАр / 9 И коэффициенты вязкого и сухого трений, представлен на рис. 3.58. Сравнение кривых переходных процессов показывает, что чем больше Ту и меньше Т , тем быстрее затухает амплитуда колебаний. Следовательно, для уменьшения колебательности в ПМИМ необходимо увеличивать постоянную времени Ту и уменьшать Т . Однако это целесообразно делать лишь в определенных пределах, так как при чрезмерном увеличении отношения TylT переходной процесс затягивается во времени. [c.274]

Рис. 1П-6. Сравнение кривых Р (т) для = 2 и = 5 по Хиби иШуммеруЗб и для каскадов из двух и пяти равных кубовых реакторов.

Зависимость отношения с/с (Г) от Т/т в случае а )3 = 10, w/w T) 10 показана на рис. 7.1,6. Сравнение кривых на рис. 7.1,а и б позволяет сделать вывод о том, что для характеристики влияния пульсаций температуры на скорость химической реакции необходимы по крайней мере два критерия подобия а / и tf/Тх, причем предельное значение параметра при котором необходимо учитывать пульсации температуры, зависит от интенсивности последних. Кривые с/с (Г) для бимолекулярной реакции в случаях tfhx = 10 и имеют перегиб, в случае же tflr = 1 пе- [c.182]

Таким образом, не существует резкого разрыва на кривой для перекрестного течения в интервале чисел РсЙ1юльдса от 10 до 10 ООО 1—61. На рис. ПЗ.Ю и ПЗ.П приведены соотношения для характеристик теплообмена при поперечном обтекании глад ких труб (на рис. ПЗ.Ю даны соотношения для коридорного расположения, а на ПЗ.П —для шахматного расположения рядов относительно направления течения). Из сравнения кривых на рис. НЗ. 10 и ПЗ. 11 с кривыми для течения в круглых трубах, представленных на рис, П3.2, видно, что выгоднее направлять более вязкую жидкость, для которой значение чисел Рейнольдса ниже, через межтрубное пространство и меиее вязкую жидкость с более высокими числами Рейнольдса — по трубам. Так можно реализовать преимущества перекрестного тока, обеспечивающего более высокий коэффициент теплоотдачи при низких числах Рейнольдса и позволяюн1его сблизить значения обоих коэффициентов теплоотдачи, что даст возможность выбрать геометрию теплообменника с наилучшими пропорциями. Если же разница в значениях коэффициентов теплоотдачи для двух жидкостей все еи с велика, может оказаться выгодным применить оребренные трубы. Если высота ребра мала, конец трубы можно развальцевать до диаметра, немного превышающего диаметр ребер, так что труба будет проходить через отверстие в трубной доске (рис. 9.3) 17, 81. [c.171]

Замена на установках крекинга аморфных алюмосиликатных катализаторов цеолитсодержащими существенно изменила выход и качество продуктов, что соответственно сказалось на тепловом-эффекте процесса. В частности, для установки 43-102 при переработке керосино-газойлевой фракции парафинистой нефти выход бензина вырос на 10—11% (масс.), а отношение бензин газ увеличилось с 2,9 для аморфного алюмосиликата до 4,1 для цеолитсодержащего катализатора АШНЦ-1. Одновре.менно в продуктах крекинга обнаруживалось больше предельных углеводородов. Теиловой эффект крекинга, как видно из сравнения кривых 2 и 3 (см. рис. 4.1), при переходе от шарикового аморфного к цеолитсодержащему АШНЦ-1 катализатору снизился на 67—75 кДж/кг в области конверсии сырья, равной 65—75% (масс.). [c.70]

Из рис. 5.2 следует, что с помощью кривой роста можно сравнивать активность микроорганизмов на различных подложках или активность различных микроорганизмов на данной подложке. Скорость действия микроорганизмов на углеводород можно определить путем сравнения кривой с кривой роста Для глюкозы. Как показано на рис. 5.2, действие Pseudomonas aeruginosa на битум равно половине действия, оказываемого на глюкозу. Это указывает на то, что для своего роста организм получает от битумной подложки только половину той энергии, которую он получает от подложки, из глюкозы. [c.181]

Не так давно была выявлена и изучена окислительная деградация полимеров (см. обширный обзор [209а]). Большинство исследований в данной области касается влияния деградации полимеров на их свойства (например, [189, 202, 203, 207, 209е]) или выяснения природы действующих реакций и их кинетики [200, 201, 207, 208, 209а—с1]. Ким [210 одной из первых выяснила возможное влияние напряжения на темп деградации цепей [209(1, 210]. Она использовала метод постоянной нагрузки для определения относительного содержания сшитых цепей N t) N(0) путем сравнения кривой Муни—Рив-лина ао1 к—11К ) стареющего образца с такой же кривой [c.316]

Для учета перечисленных выше эффектов используют внутренний стандарт с точно измеренным поте1щиалом иоиизации. Результаты экспериментов выражают обычно двумя кривыми для стандартного и исследуемого вещества. Анализ кривых может осуществляться различными методами. Наиболее распространенный, известный под названием метода исчезающего тока , основан на предположении, что в точке С экспериментальной кривой ионный ток принимается равным О (рис. 42). Эта точка связывается с ионизационным потенциалом. Для сравнения кривые располагаются таким образом, [c.176]

Последнее (обстоятельство отчетливо заметно при сравнении кривых 1 и 2 на рис. 4 [5]. В обоих слу чаях ко.тичество иогло-щенного водорода близко ствукодей зания иа [c.183]

Сравнение кривой заряжения в присутствии специфически адсорбирующихся ионов с кривой в фоновом растворе позволяет сделать вывод, что как в кислой, так и в щелочной средах специфически адсорбирующиеся анионы уменьшают энергию связи Р1—Нддс (рис. 3.29). В то же время специфически адсорбирующиеся катионы (2п + или С(1 +) увеличивают энергию этой связи (рис. 3.30). Такой результат легко объяснить на основе представления о полярности связи Р 1—Над ., которое было обсуждено выше. [c.193]

Из сравнения кривых заряжения для растворов H2SO4, НС1, НВг, на первый взгляд, можно сделать вывод о некотором увеличении количества адсорбированного водорода при переходе от 0,5 М H2SO4 к [c.194]

Температура, при которой оба вещества в системе кристаллизуются одновременно из раствора, называется эвтектической, а состав смеси эвтектическим. На кривой охлаждения раствора такого состава (кривая 111 на рис. 14, а) не имеется излома, а только горизонтальный участок при температуре ts- Кривая IV отвечает кривой охла ждения смеси, содержащей избыток вещества В по сравнению с эвтектическим составом. При температуре tp выделяются кристаллы компонента В, а при температуре ts — оба компонента. Сравнение кривых охлаждения показывает, что эвтектическая смесь имеет самую низкую температуру кристаллизации смесей из компонентов А и В. На рис. 14, а ниже эвтектической темчшратуры Е обозначена двухфазная область существования кристаллов А и В. Система обладает одной степенью свободы, отрезки на кривых ниже температуры ijg изображают охлаждение твердой смеси. [c.62]

Повышение температуры различных веществ при одинаковом количестве поглощенной теплоты зависит от теплоемкости вещества. Чем выше теплоемкость, тем больше теплоты следует подвести для достижения одной и той же температуры. Поэтому для разных веществ наблюдается различная скорость повышения температуры при подводе одинакового количества теплоты. На этом основан один из методов определения теплоемкости измеряют скорость повышения температуры при нагревании некоторого количества вещества с известной теплоемкостью, затем точно при тех же условиях нагревания измс риют скорость повышения температуры такого же количества вещества с неизвестной теплоемкостью. Сравнением кривых нагревания находят теплоемкость, второго вещества. [c.24]

Многие полимеры при повышенных температурах подвергаются окислению. Протекание окислительной реакции может быть легко установлено сравнением кривых ДТА, полученных прн нагревании образца на воздухе и в атмосфере инертного газа. Так, окислеиие ПЭВП при повышенных температурах, по данным Н. А, Нечитайло и др., представлено на рис. УИ.Ю [8]. Реакции окисления соответствует широкая экзотермическая область, охватывающая температурный интервал от 160 до 450°С, В атмосфере азота (кривая 2) экзотермическая реакция полностью отсутствует. Эндотермический пик при 500°С соответствует термической деструкции полимера, и его положение не зависит от того, в какой атмосфере проводится нагревание. Однако при иагревании полимера в атмосфере азота при [c.113]

Необходимо производить точную запись данных испытания, так как последующая оценка и сравнение кривых, полученных на дериватографе, с другими результатами измерения возможны только тогда, когда точно гпвестиы подробные условия пс-пытания. Ниже приведена схема такой записи. [c.122]

Переход от сравнения вращений при одной длине волны к сравнению кривых дисперсии оптического вращения (кривых ДОВ) увеличивает надежность определения конфигураций сравнением оптического вращения. Хорошим примером могут служить иодфеноксипропионовые кислоты, исследованные Шебергом [49] еще на заре развития спектрополяримет-рии. Кривые ДОВ трех структурноизомерных кислот, различающихся положением иода в бензольном кольце, приведены на рис. 26. [c.212]

Как отмечалось, непосредственным отображением ближнего порядка в жидкостях является кривая интенсивности когерентного рассеяния /(5), точнее — структурный фактор а(5) = 1 8)/ШР 5)]. С помощью этой функции определяются электропроводность и ряд других зависящих от структуры величин. Поэтому выводы о структуре жидкости должны основываться прежде всего на анализе характерных признаков кривых интенсивности — положения и относительной величины максимумов, сопоставления экспериментальных кривых а 8) с вычисленными на основе различного типа моделей. Заключения о структуре, сделанные только на основе анализа кривых радиального распределения атомной плотности, могут оказаться неоднозначными из-за погрешностей расчета функций распределения и недискрет-ности пиков на кривых распределения. Наиболее полные и достоверные данные о структуре жидкости можно получить, применяя параллельно метод сравнения кривых интенсивности и метод анализа функций распределения. [c.172]