Коэффициент эффективности сепаратора

Рис. 18.4. Зависимость коэффициента эффективности вертикального гравитационного сепаратора г от расхода газа для различных значений с1, м

Рис. 19.3. Завнсииость коэффициента эффективности сепаратора с жалюзийной насадкой от расхода газа

КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ ВЕРТИКАЛЬНОГО ГРАВИТАЦИОННОГО СЕПАРАТОРА [c.476]

На рис. 5.2.2 раздела VI показана зависимость коэффициента эффективности сепаратора Т) от расхода газа и от диаметра подводящего трубопровода й. Увеличение расхода газа, а также уменьшение диаметра трубопровода при прочих равных условиях приводят к уменьшению эффективности сепарации, поскольку уменьшается средний радиус капель в трубопроводе и уменьшается время пребывания смеси в сепараторе. [c.191]

Рис. 18.3. Зависимость коэффициента эффективности горизонтального гравитационного сепаратора г от расхода газа QQ для различных значений

ВЛИЯНИЕ ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ НА КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ СЕПАРАТОРА [c.478]

Если известны передаточные функции секций, то коэффициент уноса и коэффициент эффективности сепаратора могут быть определены по формулам (18.3) и (18.6). [c.487]

КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ СЕПАРАТОРА С СЕТЧАТОЙ НАСАДКОЙ [c.505]

Рассмотрим теперь гравитационное осаждение капель в сепараторе. Введем параметр, называемый коэффициентом эффективности и равный отношению объема дисперсной фазы, выпавшей из потока газа на длине сепаратора, к объему, содержащемуся в потоке на входе [c.191]

Основным параметром, характеризующим степень отделения жидкости от газа в сепараторе, является коэффициент эффективности (КЭ), равный отноше-30 467 [c.467]

ВЛИЯНИЕ НЕОДНОРОДНОСТИ ПРОФИЛЯ СКОРОСТИ НА КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ГРАВИТАЦИОННОГО СЕПАРАТОРА [c.469]

В заключение отметим, что вид коэффициента эффективности свидетельствует о том, что для горизонтального гравитационного сепаратора он не зависит от профиля скорости при условии постоянства расхода газа. [c.471]

КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ГРАВИТАЦИОННОГО СЕПАРАТОРА [c.471]

Рис. 18.2. Зависимость коэффициента эффективности горизонтального гравитационного сепаратора т от т и Аг при ст = 0,5

ВЛИЯНИЕ КРИВИЗНЫ СТЕНОК СЕПАРАТОРА НА КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ [c.484]

Таблица 18.2 Коэффициент эффективности горизонтального сепаратора

Коэффициент эффективности сетчатых газосепара-торов (рис. И) определяется в основном конструкцией сетчатых пакетов, их расположением в корпусе аппарата и может достигать 99,5 — 99,8 % при скоростях газа в 3 — 5 раз больших, чем в гравитационных. Высокая эффективность этих газосепараторов обусловливается большой поверхностью контакта сепарирующих элементов с газожидкостным потоком. Вертикальные сетчатые газосепараторы применяют на промыслах в качестве концевых сепараторов в установках низкотемпературной сепарации, промежуточных и концевых сепараторов на ГПЗ, при очистке газа от жидкости перед подачей его на факел. [c.29]

ВЛИЯНИЕ РАССТОЯНИЯ ОТ УСТРОЙСТВА ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ КОНДЕНСАЦИИ ДО СЕПАРАТОРА НА КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ [c.485]

Эффективность пористого стеклянного сепаратора зависит от времени пребывания в нем образца и уменьшается при увеличении количества газа, проходящего сквозь пористые стенки. Ясно, что если бы выходное сужение было фактически непроходимым, то почти весь гелий и большая часть образца высасывались бы сквозь стенки пористой трубки. При этом коэффициент обогащения был бы огромен, но сепаратор был бы практически бесполезен. Следовательно, выходное сужение должно ограничивать скорость потока газа лишь настолько, насколько это необходимо для обеспечения рабочего режима масс-спектрометра. Так, например, эффективность пористого сепаратора, описанного в работе [23], прй давлении в спектрометре 2 10 мм рт. ст. по манометру Пе-нинга, калиброванному для воздуха, была равна 20% когда же допустимое давление увеличили до 1-10 мм рт. ст., то эффективность сепаратора возросла в 2 раза. В большинстве масс-спектрометров при таких высоких давлениях наблюдается значительное уменьшение разрешающей способности. Однако, применяя разделенные вакуумные насосы для источника и анализатора [20, 55], хорошие спектры можно получать и при давлениях порядка 10 мм рт. ст. [c.187]

Пористая серебряная мембрана имеет некоторые преимущества, благодаря которым ее можно с успехом использовать в качестве разделяющей поверхности в системах ГХ — МС. Средний диаметр пор порядка 0,2 мкм обеспечивает эффузию при удобных для работы давлениях, а высокая пористость (80% мертвого объема) удобна при использовании колонок с высокой скоростью газового потока (40 мл/мип). Серебряная поверхность, по-видимо-му, инертна, но этот вопрос еще не был исследован экспериментально для различных типов соединений. Более эффективной представляется мембрана в форме трубки, так как молекулы образца с большей вероятностью должны достигать выходного капилляра на конце трубки, чем выходного отверстия в центре (область высокого давления) дискообразной камеры. Если это так, то применение трубки увеличит эффективность, но не коэффициент обогащения сепаратора. Рассмотренный сепаратор имеет простую конструкцию, легко разбирается для переделки или за- [c.195]

Для тарельчатых сепараторов предлагается принимать коэффициент эффективности равным 0,55, хотя и считается, что эта величина значительно меняется. [c.305]

Коэффициент эффективности этих сепараторов ниже, чем трубчатых сверхцентрифуг. Это обусловлено повторным взвешиванием твердой фазы, осевшей на поверхности тарелок и поступающей [c.474]

Несмотря на то, что изучение всех этих проблем значительно продвинулось в последнее время, полной количественной оценки указанных факторов дать нельзя. Поэтому и вводится в расчеты коэффициент эффективности, который зависит в основном от конструктивных характеристик и производительности сепараторов и частично от особенностей суспензий. [c.237]

Эффективность разделения определяют коэффициентом сепарации "п (в %) или кратностью разделения и долей уноса тяжелой фазы через сепаратор е (в %) [2]. [c.358]

К группе вспомогательных характеристик эффективности сепарации условно могут быть отнесены показатели, предложенные в Л. 45]. Они представляют собой коэффициенты прохода т) и отделения V, которые являются не чем иным, как рассчитанными по формулам (2-3), (2-4) к. п. д. сепаратора для грубого и- тонкого [c.63]

С. Г. Стрижов [245] проводил опыты по очистке радиоактивно-загрязненных вод методом дистилляции на выпарном аппарате с / =100 м и на пятитарельчатой ректификационной колонне с туннельными колпачками. Установлено, что при пенообразовании очистка практически не происходила. При работе в пленочном режиме (выносная греющая камера выпарного аппарата заполняется на 10—25%) на пенящихся сбросах получены коэффициенты очистки 10 —10 . Для уменьшения солевого уноса с паро-воздушной смесью был опробован способ поддува сжатого воздуха в сепаратор выпарного аппарата (3—5 л /ч при давлении 0,05 атм). При этом унос солей уменьшился в 2 раза. В работе указано, что колпачковые тарельчатые ректификационные колонны удобны в эксплуатации и дают высокую эффективность очистки вторичного пара, [c.171]

Для сопостап,тения эффективности работы ме.1Ы т в разных условиях для трех- и четырехкамерных мельниц открытого цикла при сухом помоле коэффициент //, принимают равным 1. При размоле в замкнутом цикле с воздушным сепаратором, когда тонкая фракция быстро удаляется из зоны размола, коэффициент эффективности ,, повышается до 1,25—1,30. Для трубных однокамерных мельннц, в которых условия раз.мола являются менее удачными, че,м в многокамерных, коэффициент эффектнвност снижается до 0,9, [c.181]

Для того чтобы оценить действительную эффективность сепаратора, нужно знать скорость потока газа в сепаратор, коэффициент обогащения и скорость потока в масс-спектрометр. Эффективность сепаратора типа Уотсона — Биманна [20] оценивали, нанример, по следующим данным. Скорость гелия в колонке и при входе в сепаратор была равна 20 мл/мин. Экспериментальное значение коэффициента обогащения было равно 50. Скорость потока в масс-спектрометр составляла около 0,2 мл/мин. Так как концентрация образца в газохроматографической зоне обычно не превышает 1 %, то можно считать, что на всем пути от хроматографа до спектрометра газовый поток состоит только из гелия. При этом в ионный источник поступает (0,2/20)-100 = 1% первоначального количества гелия и 50% образца. Для нолучешш более точной [c.186]

Значения г)=/(1йео), полученные на экспериментальном стенде (см. 4-7), показали, что между к. п. д. сепаратора и коэффициентом Проскока грубых частиц нет однозначной зависимости, поскольку эти величины непосредственно не определяют друг друга и характеризуют разные стороны одного процесса, однако существует довольно тесная корреляция значений Т1 и ео, т. е., как правило, большему значению т соответствует меньшая величина ео. и наоборот. Отсюда можно сделать вывод о принципиальной правильности оценки эффективности сепарации с помощью производной от к. п. в. [c.156]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология