Логарифмический закон распределения скорости

Большинство используемых в технике труб являются шероховатыми. Шероховатость стенки обычно характеризуется средней высотой бугорков к, которая называется абсолютной шероховатостью. Используя абсолютную шероховатость в качестве характерного линейного размера для течения вблизи стенки, представим универсальный логарифмический закон распределения скоростей (114) в безразмерном виде [c.357]

Интеграция его дает логарифмический закон распределения скоростей [c.98]

МЫ на основании (36,15) и (35,16) получим известный логарифмический закон распределения скоростей Кармана [c.161]

В случае турбулентного потока у твердой стенки, в области, где х молено считать постоянным, и в предположении, что I связано с г зависимостью I = (z + теория Прандтля — Кармана дает логарифмический закон распределения скоростей [c.439]

Предположим, что движение металла происходит в трубе ра-R Эффектами кривизны, для простоты, будем пренебрегать, распределение скоростей в жидком металле будет выражаться обычной формулой логарифмического закона (4,12). "Ввиду медленного изменения функции 1пз/ логарифмический закон распределения скоростей ( дем применять и к центру трубы, как это было пояснено в 4. [c.203]

Далее на участке стабилизации справедливо также линейное соотношение диффузионных потоков (1. 35), на стенке и в данной точке на радиусе г. Примем в сечении турбулентного ядра логарифмический закон распределения скоростей (1 10). Из него следует, что [c.295]

Более точная зависимость (для больших значений Ке) между коэффициентом сопротивления н режимом движения может быть получена при использовании логарифмического закона распределения скоростей. При выводе логарифмического (универсального) профиля Ке -> оо, так как пренебрегают молекулярной вязкостью ц по сравнению с турбулентной (см. стр. 57). [c.64]

Как мы видели в 4, на весьма малых расстояниях от стенки, в вязком подслое, логарифмический закон распределения скоростей теряет силу. Однако, как это будет ясно видно из дальнейшего, при больших значениях числа Прандтля именно эта область играет роль основного диффузионного сопротивления, определяющего величину диффузионного потока. Поэтому вопрос о механизме затухания турбулентности в вязком подслое приобретает основное значение. [c.148]

Таким образом, формула Кармана для длины пути смещения может быть получена на основе весьма различных представлений. Но все эти представления, при несомненном их различии, во всяком случае, очень далеки от идеи о пропорциональности между длиной пути смешения и расстоянием от поверхности, которая заложена в данное Прандтлем решение для универсального распределения скорости. Между тем, дальнейшее развитие решения, основанного на использовании формулы Кармана, также приводит к логарифмическому закону распределения скорости, по структуре аналогичному, хотя и не тождественному, универсальному закону Прандтля. (Исторически логарифмический профиль впервые был получен именно на основе гипотезы Кармана). Добавим к этому, что, как впервые показано в книге Ландау и Лившица , логарифмическое распределение может быть получено совершенно иным путем непосредственно из соображений о размерности. [c.286]

В промежуточном слое коэффициент турбулентного переноса может быть определен, как и для турбулентного пограничного слоя, исходя из логарифмического закона распределения скоростей, но с другими, естественно, коэффициентами [c.162]

В турбулентном пограничном слое, как обычно, принимаем логарифмический закон распределения скоростей и пренебрегаем молекулярным переносом. Тогда закон распределения температур имеет вид [c.162]

T. e. логарифмический закон распределения скорости (11.5), полученный ранее из более общих соображений. Если предположить, [c.185]

Следует отметить, что положение максимума параметра х в ламинарном пограничном слое и 0,65 " ) практически совпадает с координатой точки пересечения прямой U/Uoo = 1,632у/5 " , соответствующей начальному наклону профиля скорости в ламинарном пограничном слое вблизи стенки dU/dy = т-ц,/ л), с прямой U/Uoo = 1. соответствующей равномерному профилю скорости вне пограничного слоя (см. рис. 2.29). Если учесть, что толщина подслоя 6л в турбулентном пограничном слое тоже определяется как точка пересечения линейного распределения скорости вблизи стенки и = тш/у)у со степенным или логарифмическим законом распределения скорости в турбулентном ядре слоя (которое можно считать внешним по отношению к течению в вязком подслое), то толщину в ламинарном пограничном слое можно рассматривать как аналог толщины подслоя л в турбулентном пограничном слое. Используя эту аналогию течения вблизи стенки в турбулентном пограничном слое с обычным ламинарным пограничным слоем, оценим толщину 5q элементарного ламинарного слоя в турбулентном пограничном слое как 5q = л/0,6. Такое же соотношение между л и 0 получается, если Sq определять как толщину элементарного ламинарного слоя, в котором реализуется то же значение поверхностного трения, что и в реальном турбулентном пограничном слое (см. формулу (2.22)). [c.141]

Описанный выше механизм перемежаемого течения в зоне вязкого подслоя позволяет сделать некоторые выводы и о характере изменения интенсивности турбулентности во внешней области пограничного слоя. Например, в области течения 50 < yur/u < 200, где справедлив логарифмический закон распределения скорости в турбулентном пограничном слое V UrA g yur/1>) + В, значение Е имеет практически постоянное значение, близкое к Е = 3 для нормального распределения, что свидетельствует об отсутствии чередования зон течения, имеющих разные свойства. Вследствие этого можно предположить, что в этой зоне уровень турбулентности не должен заметно изменяться. Это согласуется с результатами исследований [2.19-2.21]. [c.125]

Зависимость от числа Ре относительной толщины вязкого подслоя л/< . определяемой по пересечению линейного распределения скорости в вязком подслое и логарифмического закона распределения скорости в турбулентном ядре пограничного слоя, представлена на рис. 2.31 (см. гл. 2). Опытные точки аппроксимированы соотношением [c.184]

В турбулентном ядре пограничного слоя (у+ > 30) выполняется логарифмический закон распределения скорости [c.239]

При гидротранспорте скольжение фаз меньше, чем при пневмотранспорте. Практически осредненные скорости твердых частиц размером 1—2 мм равны скорости жидкости [30], т. е. гидротранспорт характеризуется солидарным движением твердой и жидкой фаз. В связи с этим есть все основания предполагать, что распределение скоростей взвесенесущей среды в гидротранспортном потоке подчиняется логарифмическому закону. Логарифмический закон распределения скоростей в потоке чистой жидкости можно представить в виде [c.99]

Профиль скоростей газа в вертикальном потоке пневмовзвеси (как и в горизонтальном потоке) подчиняется универсальному логарифмическому закону распределения скоростей с теми же значениями констант (А = 5,5 и В = 5,8). Входящая в уравнение этого закона динамическая скорость газового потока = V г/ро связана с касательным напряжением транспортирующего потока на стенке трубы. На рис. III. 16 представлен экспери- [c.162]

В работе [39] сделана попытка применить универсальный логарифмический закон распределения скоростей к определению динамической скорости учитывающей при вертикальном пневмотранспорте трение не только взвесенесущего потока, но и транспортируемого материала. Такое уравнение имеет вид [c.163]

Для учета влияния вязкости на основное распределение должна быть наложена симметричная функщ1я (фиг. 273). Эту функцию наложения можно вывести, используя логарифмический закон распределения скоростей при турбулентном течении в трубе. Предположение о турбулентном режиме потока должно быть принято для всей осевой ступени. [c.385]

Дальнейшим развитием модели Эйнштейна-Ли и Ханратти явилась модель Блэка [1.28 -1.30]. Основное отличие этой модели состоит в том, что в ней вместо равномерного профиля скорости uq = onst за пределами пульсирующего ламинарного слоя принимается логарифмический закон распределения скорости [c.81]

Величина Ргт изменятся по толщине пограничного слоя. По данным [Л. 47] в области,- где выполняются логарифмические законы распределения скорости и температуры, турбулентное число Прандтлч равно примерно 0,8 (опыты с воздухом, водой и трансформаторным маслом). Учет этого обстоятельства приводит к формуле [c.197]

Очевидно, при таком подходе логарифмический закон распределения скоростей выполняется лишь при определенном выборе плоскости отсчета. Выбор плоскости отсчета существенно влияет на профиль скорости вблизи дна, вызывая отклонения от логарифмического распределения, особенно заметные вблизи дна, на что указывалось В. М. Лятхером [93]. [c.229]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология