Масса теплообменников

С <и ь н о Ss X Й О- S 11 X л X X S а. Ширина ленты , мм Длина канала , м Площадь сечения канала , м=х 10" Масса теплообменника , кг, ие более о о 0) с ag. к о. et щ [c.31]

Цена единицы массы теплообменника (табл. II, 17) из нержавеющей стали [c.41]

При проектном расчете определяется площадь теплопередающей поверхности при заданных основных размерах стандартных или нормализованных аппаратов, число этих аппаратов, схема тока (соединения аппаратов) в теплообменнике, общая масса теплообменника (масса всех аппаратов в схеме), гидравлические сопротивления в аппаратах, обвязке и теплообменнике в целом. В основе проектного расчета лежит тепловой и гидромеханический расчеты. [c.32]

Цель расчетов — определение площади теплопередающей поверхности теплообменника при заданных (известных) основных размерах стандартных или нормализованных аппаратов, толщины изоляции аппаратов, нахождение числа этих аппаратов и схемы их соединения в теплообменнике, общей массы теплообменника, гидравлических сопротивлений в аппаратах, обвязке и теплообменнике в целом, мощности нагнетателей. Эти расчеты наиболее распространены в практике проектирования новых производств. [c.37]

Б12. Расчет массы теплообменника. При заданной в Б1 массе стандартного (нормального) аппарата Со и рассчитанном в Б9 (Бс — го) числе аппаратов в теплообменнике масса всего теплообменника Ото определяется их перемножением. [c.39]

Площадь единицы массы теплообменника [c.267]

Б12. Расчет массы теплообменника Б13. Расчет габаритов и объема теплообменника Б14. Проверка ограничений по габаритам и объему Б15. Расчет гидравлического сопротивления теплоносителю О [c.324]

Здесь, однако, имеется одна техническая деталь. Масса аппарата складывается из массы поверхности теплопередачи и массы кожуха, крышек, штуцеров, опор и других узлов деталей корпуса. Как правило, большая доля массы теплообменника (особенно с низким давлением в межтрубном пространстве) приходится на массу трубного пучка. Она может,быть весьма надежно рассчитана по диаметру, толщине стенки, длине труб и их числу.. Масса же прочих деталей теплообменника с трудом поддается точному расчету без предварительной конструктивной проработки (путь, совершенно неприемлемый при расчетах на ЭЦВМ). Поэтому при определении массы аппарата в целом приходится прибегать к упрощениям, снижая точность результата. С точки зрения удобства расчета полезно иногда вести оптимизацию аппарата не по всей его массе, а по массе только трубного пучка М .п (или массе теплопередающей поверхности). При этом расчет заметно упрощается, а результат мало чем отличается от оптимизации по М. Конечно, такой подход допустим только в тех случаях, когда масса поверхности теплопередачи составляет значительную долю массы аппарата (>60%). [c.295]

Катализатор, кроме своей основной функции ускорителя химической реакции, выполняет роль регенеративных теплообменников. Это позволяет практически полностью исключить теплообменное оборудование, что снижает металлоемкость контактных узлов для различных процессов в 3—20 раз. Так, на 1 т/сут вырабатываемой серной кислоты требуется 20—25 теплообменной поверхности для предприятий, производящих серную кислоту из серы или серного колчедана. При переработке отходящих газов цветной металлургии эта величина достигает 50 м . Для реактора мощностью - 1000 т/сут серной кислоты масса теплообменников составляет 1000—2000 т. Потребность в этих теплообменниках для реакторов, работающих в нестационарном режиме, отпадает. [c.122]

Формирование ключа поиска коэффициентов аппроксимации для определения массы теплообменника [c.156]

Технико-экономический критерий оптимальности /с реализуется блоком 4 в общем алгоритме функционирования (см. рис. 1.2) в виде приведенных годовых затрат Я, определенных по (1.1.5). Капиталовложения К определяются как сумма цены -аппарата и стоимости монтажа. Из капитальных затрат исключены доплаты за фланцы и штуцера, а также затраты на изготовление и монтаж нагнетателя. Первое связано с тем, что масса фланцев и штуцеров составляет менее 5 % от общей массы аппарата и поэтому соизмерима с погрешностью определения массы теплообменника. Второе определяется тем, что подача хладагента в конденсатор (дефлегматор) зачастую осуществляется не с помощью индивидуального нагнетателя, а из -общего коллектора. [c.201]

Масса теплообменника рассматриваемого ряда нормализованной аппаратуры может быть представлена следующей зависимостью [c.202]

Значения коэффициентов а и Ь в зависимости от общей массы теплообменника, полученные аппроксимацией данных [78], приведены в табл. 4.16. [c.202]

Масса теплообменников и холодильников, кг, не более [c.56]

F. м Толщина листа, мм Ширина листа, м Длина канала, м Площадь сечения канала, 0< м Масса теплообменника, кг, не более d штуцеров для жидких теплоносителей, мм [c.65]

Масса теплообменника (см, табл. 2. ) М,к = 3130 кг. [c.68]

Рост снятия тепла в теплообменнике сырье газопродуктовая смесь после реактора приводит к значительному увеличению размеров аппарата, а следовательно, и его сопротивления. За рубежом разработан и внедрен в промышленное производство пластинчатый теплообменник, отличающийся большой теплообменной поверхностью в единице объема аппарата. Этот теплообменник состоит из комплекта уложенных слоями и приваренных друг к другу тонких металлических теплопередающих пластин (толщина 0,5-1 мм, расстояние между пластинами 2-10 мм), помещенных в цилиндрический корпус. Максимальная поверхность каждой пластины 15 м , предусмотрена возможность ее увеличения вдвое. Теплообменник характеризуется повышенной эффективностью пластинчатых и надежностью трубчатых теплообменных аппаратов. Наружная обечайка выдерживает давление более 2 МПа и температуру выше 200 °С. Специальная технология изготовления пластин обусловливает компактность и низкую массу теплообменника показатели поверхности теплообмена - 300 м /м и 7 кг/м . [c.106]

В гл. II сообщалось, что для газовых холодильных машин Ер = Ej. не должно быть ниже 98—99%. Следует подчеркнуть, что величина отражает только тепловую эффективность аппарата и не учитывает таких важных факторов, как потери давления потоков и Дроб а также габаритов и массы теплообменника. [c.190]

Усовершенствование кондиционера включением в его состав теплообменника на рециркуляционном потоке дополнительно повышает удельную холодопроизводительность в 1>2—1,3 раза. Однако масса теплообменника в несколько раз больше массы вихревой трубы, чт [c.193]

Рйб 25. Зависимость стоимости I m металла от массы теплообменника [c.137]

Массы теплообменников пропорциональны найденной тепловой нагрузке, а масса колонны определяется по полиному [c.141]

Расчет компактных теплообменников во многом отличается от рассмотренного выше. Поверхность компактного теплообменника в единице объема так велика, что не составляет труда увеличить длину или ширину до желаемых значений или выбрать оптимальное решение относительно полного объема теплообменника, минимальной общей потери давления для обоих теплоносителей или минимальной массы теплообменника. Метод е—NTU основан на использовании трех безразмерных параметров е, R и NTU, кото(рые определяются следующим образом. [c.424]

Масса теплообменника с внутренней плавающей головкой, фунты (кг) [наружный диаметр труб 1" (25.4 мм), 14 ВШО]. . 2750 3150 4200 5300 6600 7800 9400 11500 14300 17600 20500 24000 29000 [c.270]

Диаметр труб и шаг трубного пучка (расстояние между осями соседних труб) существенно влияют на компактность и массу теплообменника. Для стандартных труб с наружным диаметром dn = 16 20 25 38,5 мм, размещенных по периметрам правильных шестиугольников, принимают шаг, равный при развальцовке [c.224]

Гидравлическое сопротивление теплообменника при прохождении обратных потоков кислорода и азота должно быть минимальным и не превышать 20—30 /сн/ж (0,2—0,3 аг). Увеличение сопротивления теплообменника приведет к росту давления в ректификационной колонне. Вместе с тем размеры и масса теплообменника должны быть небольшими, чтобы уменьшить потери от притока тепла извне через изоляцию и сократить время, необходимое для охлаждения аппарата при пуске. [c.103]

Из уравнения (93) видно, что уменьшение потерь холода от недорекуперации может быть достигнуто за счет снижения ДТ]. Однако наличие слишком малой разности Л Г,- приводит к увеличению поверхности и массы теплообменника, что вызывает увеличение потерь холода в окружающую среду, и росту гидравлических потерь. [c.76]

Теплообменники этого типа могут быть в горизонтальном и вертикальном исполнении. Их изготовляют диаметром 325... 1400 мм с трубами длиной 6...9 м, на условное давление до 6,4 МПа и для рабочих температур до 450 °С. Масса теплообменников до 30 т. [c.105]

Вариант Пп. Схема компоновки пластин Сх -щ-. Результаты расчета Wi = 0,0555 м/с, Rei = 810. 1= 2530 Вт/(м2-К), 2=0.20 мУс. Rea = 1980. 2 = 5490 Вт/(м2.К), =1022 Вт/(м2.К). F = 62.3 м . Выбранный теплообменник с номинальной поверхностью Fua = 63,0 м подходит с запасом Д = 1,1 %. Масса теплообменника Aiiin = 1810 кг. [c.35]

Масса поверхности теплообмена, т Масса теплообменника, т Удельные затраты металла, кг1кет Масса, отнесенная к расходу воздуха, кг-сек кг [c.61]

Примечания. 1. Испарители могут быть только одноходовы.чи из труб 25X2 мм. 2. Для труб длиной 1 м масса теплообменников и холодильников равна 174 кг при 0=159 мм и 320 кг при 0 = 273 мм. [c.56]

Площадь поверх ностн теплообмена, м2 Ширина ка-нала, Ширина ленты. мм Длина канала, м Площадь сечения канала. 104 м2 Масса теплообменника, кг, не более Диаметр штуцеров для жидких тепло носите-телей, мм [c.97]

Установка состоит из контактных печей, теплообменников, блока очистки, блока вторичного концентрирования, нечи вторичного выжигания адсорбера и газификатора. Контактная печь предназначена для выжигания углеводородов из газа она представляет собой стальной сосуд, во внутренней части которого расположены электронагреватель и патрон с контактной массой. Теплообменники служат для нагрева газа, поступающего в контактную печь, и охлажде- [c.177]

Первые из них (рис. 63,а и б) основаны на использовании гладких трубок, навитых по спирали в несколько слоев на цилиндрический сердечник. По трубкам движется сжатый воздух, между трубками под углом 90° к их направлению — кислород или азот. В варианте, показанном на рис. 63, а, между слоями трубок проложены прокладки определенной толщины для образования кольцевых зазоров, по которым проходит газ. При намотке трубок апособом, показанным на рис. 63,6, прокладки между слоями трубок отсутствуют обратный поток газа проходит через зазоры между трубками. Зазоры возникают вследствие того, что соседние слои трубок наматывают в противоположных направлениях (трубки в одном слое идут по правому винту, в других — по левому). Вариант, показанный на рис. 63,е, основан на использовании оребренных трубок (ребра накатывают на специальных приспособлениях). Благодаря ребрам наружная поверхность трубок, коэффициент теплоотдачи которой меньше, превышает внутреннюю в 4—5 раз, что позволяет снизить размеры и массу теплообменника на 20—40%. Ореб-ренные трубки наматывают на сердечник по спирали так же, как и гладкие трубки. [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология