Масса колонных аппаратов

Масса колонных аппаратов складывается в основном из массы цилиндрической части корпуса Мц, тарелок Мт, крышки Мкр и днища Мдн [c.136]

В качестве уравнения движения может быть использовано уравнение (2.72), в котором эквивалентный диаметр частиц /д, а следовательно, и скорость Иоо и коэффициент сопротивления С будут переменными величинами. Для определения потока массы / из одной фазы в другую необходимо решить совместную задачу гидродинамики, массо- и теплообмена при движении частиц в колонном аппарате. Предположим, что скорости массообмена невелики и изменение размера частиц по высоте аппарата происходит достаточно медленно. Пусть — характерное расстояние этого изменения. Если характерное расстояние гидродинамической стабилизации частицы и, кроме того, Ну<Н, то ясно, что 100 [c.100]

Для расчета массо- и теплообмена в колонных аппаратах необходимо знать коэффициенты переноса и поля концентраций и температур в колонне, определяющих локальные значения движущихся сил процесса. [c.146]

Сложные процессы переноса в колонных аппаратах (циркуляционные токи, турбулентная диффузия и др.), приводящие к интенсификации массо- и теплообмена вдоль колонны, обусловливают продольное перемешивание. Продольное перемещивание уменьшает среднюю движущую силу процесса и может в некоторых случаях существенно понизить эффективность колонны. Поперечная неравномерность также приводит к уменьшению средней движущей силы процесса и снижению эффективности. [c.147]

Промышленные массо- и теплообменные процессы в дисперсных системах реализуются, как правило, в противоточных колонных аппаратах. Эффективность колонны характеризуется интенсивностью массо- и теплопереноса в ней. Конечная цель расчета эффективности — определение высоты колонны, соответствующей заданной степени извлечения или нагрева. [c.217]

Ниже изложены методы расчета массо- и теплообмена в противоточных колоннах с учетом продольного перемешивания в рамках диффузионной модели. Экспериментальные данные подтверждают применимость диффузионной модели для колонных аппаратов при не слишком малых отношениях высоты колонны к ее диаметру. [c.231]

В настоящее время в стране сооружаются сотни крупных и сложных предприятий химической и нефтехимической промышленности. Из года в год химические процессы интенсифицируются за счет увеличения параметров технологических процессов. Так, действуют и строятся установки, работающие под давлением до 2500 ати, температура ряда процессов достигла 1500° С. Одновременно с ростом параметров процессов наметилась тенденция и к увеличению габаритов установок. Масса отдельных аппаратов достигает 400 т и более, высота колонных аппаратов — 80 м. [c.3]

Встречное движение взаимодействующих потоков в аппарате, однако, неравноценно идеальной схеме противотока. В реальных аппаратах встречное движение потоков характеризуется неравномерными профилями скоростей по сечению, сопровождается механическим уносом легкой фазы более тяжелой фазой и, наоборот, продольным переносом тепла и массы и, следовательно, неодинаковым временем пребывания частиц обоих потоков в рабочем объеме. Отклонение от режима идеального противотока ведет к. уменьшению движущей силы процесса обмена или химического превращения и соответствующему понижению эффективности колонных аппаратов. [c.8]

Колонные аппараты широко используют для разделения растворов и газовых смесей при помощи дистилляции, ректификации и абсорбции в производстве синтетических спиртов,, синтетического каучука, пластических масс, коксохимии, лесохимии, гидролиза и т. п. [c.150]

Пустотелые колонны. Для производства окисленных битумов продувкой сырья воздухом (барботированием) издавна использовали цилиндрические сосуды. Часто эти сосуды переносили из других процессов нефтепереработки, что породило разнообразие форм и размеров аппаратов для окисления битумов. Подобные аппараты работали как периодически, так и непрерывно. Поскольку использование кислорода воздуха в вертикальных сосудах значительно полнее, чем в горизонтальных (из-за увеличения уровня жидкости, т. е. пути прохождения и времени контакта пузырьков воздуха с окисляемой массой), горизонтальные аппараты были вытеснены вертикальны-132 [c.132]

Выбор типа опоры зависит от ряда условий места установки аппарата, соотношения высоты и диаметра аппарата, его массы и т. д. При установке колонных аппаратов на открытой площадке, когда отношение высоты опоры к диаметру аппарата H/D > 5, рекомендуется применять опору, изображенную на рис. IV.4, а. Для аппаратов с эллиптическими днищами, устанавливаемых на фундамент внутри помещения, а также при HfD < < 5, рекомендуется применять опоры, изображенные на рис. IV.4, б. При подвеске аппаратов между перекрытиями или при установке их на специальные опорные конструкции применяют лапы (рис. IV.4, в). Опоры для горизонтальных цилиндрических аппаратов могут быть отъемными (рис. IV.4, г, слева) или жестко соединенными с аппаратом (рис. IV.4, г, справа). [c.79]

Примечания. 1. Шаг расположения отверстий принимается в указанных пределах через 1 мм. 2. В таблице указана масса тарелки при шаге между отверстиями 10 мм и диаметре отверстия 3 мм. Расстояние между тарелками для колонных аппаратов диаметром 400 — 1000 мм = 300 мм, для колонных аппаратов диаметром 1200—3600 мм = 500 мм. 3. Плотность при подсчете массы 7.85. [c.118]

Массообменные процессы (ректификация, абсорбция, экстракция и др.) относятся к наиболее энерго- и металлоемким более 50% энергии расходуется на их осуществление, около 15% от общей массы оборудования технологической линии составляют колонные аппараты. [c.323]

Процесс ректификации проводят в колонных аппаратах, снабженных тарелками для организации взаимодействия между противоточно движущимися неравновесными потоками пара и жидкости. На каждой тарелке встречные потоки пара и жидкости обмениваются массой и энергией, а затем разделяются (сепарируются). Эффективность работы тарелок характеризуется степенью приближения к равновесию отсепарированных после взаимодействия потоков, которая может быть задана эмпирическим коэффициентом эффективности или определена по уравнениям, учитывающим кинетические закономерности процесса массо-тепло-обмена. В любом случае необходимый элемент расчета — определение равновесного состояния парожидкостной системы на тарелке. [c.89]

Насадочные колонные аппараты, как и механические, мало пригодны для проведения процессов, протекающих в кинетической области. Это связано с тем, что одновременно используется не весь объем жидкого реагента или катализатора, а лишь сравнительно небольшая его часть. Большая часть находится в системе циркуляции и в сборнике. В этом отношении предпочтительнее тарельчатые колонны, так как в них нет циркуляции основной массы жидкости. Необходимый объем жидкости в реакторе можно обеспечить регулированием уровня жидкости на тарелках реактора, например, переливными устройствами. При этом достигается хороший контакт газа с жидкостью. [c.272]

Для улучшения условий турбулентности и движения массы применяются аппараты с движущимися частями. Это может быть, например, цилиндр, вращающийся внутри колонны (рис. УП-28). Жидкость в этом случае стекает по обеим сторонам стенки тонкими слоями ( 1 мм). Большое число оборотов улучшает массопередачу. С увеличением числа оборотов растет число теоретических тарелок, соответствующее данной высоте колонны (при постоянной производительности 5). Влияние числа оборотов на число теоретических тарелок велико. Для такой колонны характерно также небольшое падение давления пара, что позволяет применять ее для дистилляции под вакуумом. [c.589]

Из соотношения (П1.55) следует, что при постоянных параметрах процесса противоточной кристаллизации стационарное распределение примеси в твердой (аналогично и в жидкой) фазе по высоте колонны должно иметь экспоненциальный характер, что наблюдается и в других противоточных методах глубокой очистки [см. уравнение (11.66)]. Однако, как известно, в реальных условиях при перемещении твердой фазы в колонном аппарате она подвергается частичной перекристаллизации, вследствие чего размер составляющих ее кристаллов изменяется. Дело в том, что при своем образовании в зоне кристаллизации они, по существу, имеют уже неодинаковый размер вследствие неоднородности температуры переохлажденного расплава у охлаждаемой поверхности. Выходящая из зоны кристаллизации такая мелкодисперсная кристаллическая масса обладает избыточной поверхностной энергией. Следовательно, рассматриваемая система кристаллы — расплав при этом является термодинамически неустойчивой, что обусловливает протекание в ней прежде всего процессов, направленных в сторону уменьшения поверхностной энергии твердой фазы. Это будет характеризоваться увеличением размера частиц твердой фазы, т. е. снижением удельной поверхности кристаллов в колонне. В результате кристаллы при своем движении по колонне должны или укрупняться или число их должно уменьшаться. Из имеющихся в литературе экспериментальных данных следует, что в кристаллизационной колонне протекают оба эти явления происходит плавление мелких и одновременно рост более крупных кристаллов, т. е. в процессе противоточной кристаллизации происходит увеличение среднего размера движущихся кристаллов. [c.140]

Дефлегматор ректификационной колонны — аппарат типа В. На рис. 4.19 показано изменение поверхности теплообмена (длины трубчатки) дефлегматора и критерия оптимальности П в зависимости от числа циркуляции при различных значениях Р, х. н, Со и с. Критерий П был реализован по соотношению (4.4.6). При его расчете было принято Сэл = 0,04 Др = 2-10=. Экономические коэффициенты а и Ь определялись в зависимости от массы дефлегматора по данным табл. 4.16. Результаты расчета представлены в табл. П.6 и П.7 приложения. Оптимальные значения П отмечены звездочкой. Из анализа данных следует, что критерий П имеет экстремальную характеристику лишь в области изменения Ц. При изменении Р, х. н, с, Оо его оптимальные значения (Яопт = Я " ") изменяются монотонно, уменьшаясь с изменением параметров, соответствующих уменьшению расчетной поверхности теплообмена. Положение экстремума в-области изменения Ц в этом случае сдвигается влево. Таким образом, оптимальное проектирование аппаратов В по технико-экономическому критерию при заданных значениях Со и с сводится к следующему. Значение Р фиксируется на правой границе области изменения, значение ix. н — на левой границе области оптимальные значения Ц и соответствующей поверхности теплообмена (длины трубчатки) определяются минимизацией критерия П. [c.207]

Предлагается параметр Ь, который учитывает геометрические параметры, массу и свойства материала аппарата при расчете на аэродинамическую неустойчивость в случае ударно - волнового резонанса. Для реальных колонных аппаратов величина Ь находится в пределах 0,01...0,9. Причем наиболее опасными с точки зрения потери прочности и устойчивости в случае наступления резонанса являются аппараты с параметром Ь = 0,03...0,3. [c.5]

Для оценки опасности резонансных явлений при действии взрывной волны на аппараты колонного типа проведены исследования, которые заключались в сравнении Хо и Хо рез в областях различных импульсов при взрывах зарядов различных масс. В результате расчетов выявлена область значений импульсов (1 = 10...500 Па- с), при которых максимальный прогиб от действия взрыва находится в резонансной области, и построена резонансная кривая (рисунок 4), позволяющая определить значение импульса, при котором наиболее вероятно возникновение резонанса для конкретного колонного аппарата. [c.14]

Рисунок 5 - Зависимость амплитуды колебаний от массы заряда для различных колонных аппаратов

Предложен параметр Ь, который учитывает геометрические параметры, массу и свойства материала аппарата при расчете на аэродинамическую неустойчивость в случае ударно - волнового резонанса для реальных колонн величина Ь находится в пределах 0,01... 0,9. Выявлена область значений импульса (1 = 10...500 Па- с), в которой максимальный прогиб от действия взрыва находится в резонансной области причем наиболее опасными с точки зрения потери прочности и устойчивости в случае наступления резонанса являются колонные аппараты с параметром Ь = 0,03...0,3. [c.22]

Ректификация — массообменный процесс, который осуществляется в большинстве случаев в противоточных колонных аппаратах с контактными элементами (насадки, тарелки), аналогичными используемым в процессе абсорбции. Поэтому методы подхода к расчету и проектированию ректификационных и абсорбционных установок имеют много общего. Тем не менее ряд особенностей процесса ректификации (различное соотношение нагрузок по жидкости и пару в нижней и верхней частях колонны, переменные по высоте колонны физические свойства фаз и коэффициент распределения, совместное протекание процессов массо- и теплопереноса) осложняет его расчет. [c.226]

Изложены теоретические основы расчета колонных аппаратов. Рассмотрены стационарные и нестационарные режимы обтекания жидких, твердых и газообразных частиц потоком ньютоновской и неньютоновской жидкости, массо- и теплообмен в зтих системах с учетом химических реакций и поверхностных явлений на границе раздела фаз. Результаты теретических исследований сопоставлены с зкспериментальными данными и использованы для расчета конкретных промышленных аппаратов. [c.2]

В реальных колонных аппаратах приходится учитьгеать массо- и теплоперенос, обусловленные циркуляционными токами, турбулентной [c.146]

Весовая нагрузка вызывает вертикальную сжимающую силу. Различают максимальную массу колонны Qmax и минимальную массу Qmm. Максимальный вес складывается из веса самого аппарата, всех конструкций, опирающихся на колонну, изоляции и жидкости при гидравлическом испытании агрегата. Минимальный вес аппарата— это вес пустого аппарата без внупренних устройств. [c.154]

Зесовые характеристики колонны. Их определяют на основа- НИИ предварительной конструктивной проработки масса аппарата с площадками 28 ООО кг масса термоизоляции 4500 кг масса воды при гидравлическом испытании 55 200 кг максимальная масса колонны (Эшах = 87 700 кг минимальная масса колонны Сез тарелок и без жидкости, но со всеми наружными устройствами, создающими ветровой напор, 1111,1 = [c.161]

Оборудование установок и цехов располагается в основном на открытых площадках, в одно- н многоэтажных зданиях, эстакадах, галереях. Краны грузоподъемностью до 160 кН позволяют для большинства установок химических заводов выполнять монтаж 70— 100% всего оборудования, что составляет 25—100% массы оборудования. По сравнению с кранами использование мачтовых подъемников (мачт, шевров, порталов) требует большего объема подготовительных работ устройство якорей, запасовка полиспастов, установка расчалок, испытание оснастки, установка мачт, лебедок. Применение кранов уменьшает продолжительность работ в 5—10 раз, повышает производительность труда в 3—5 раз по сравнению с мачтовыми подъемниками, поэтому мачты целесообразно использовать в тех случаях, когда неприменимы краны, например при установке тяжелых аппаратов на высокие постаменты. Основным грузоподъемным средством, наиболее часто используемых в монтажных управлениях, являются пневмоколесные и гусеничт те краны грузоподъемностью 200—250 кН. На реконструкции в стесненных условиях монтажа в основном применяются лебедкн. Лебедки и краньГпозволяют вести монтаж оборудования малого и среднего веса. Мачты и порталы используются реже, в основном для монтажа тяжеловесных колонных аппаратов, доля которых в общем количестве аппаратуры невелика. [c.280]

Этот запрос предписывает распечатать информацию о массе всех колонных аппаратов насадочного и роторно-дискового типа, диаметр которых меньше 200. Составное имя в соответствии с концепциями СУБД ИНЭС записывается в порядке нормального обхода дерева данных (сверху вниз и слева направо) из названий вершин ДОД и значений ключа для ключевых массивов. Ключевое слово ALL обозначает перебор всех вершин дерева данных на [c.207]

Эффективный контакт реагирующих веществ с катализатором осуществляется за счет 6г.рботажа олефинов и паров бензола через слой двухфазной жидкости, находящейся в реакторе. Механическое перемешивание в реакторах алкилирования применяется очень редко. Для улучшения массообмена в колонных аппаратах используют иногда насадку, секционирующие перегородки, дияфрагменные смесители. Содержание комплексного слоя в реакционной смеси составляет 20—30%, а иногда даже 80% (масс.). [c.102]

На рис. 3 приведен текст программы расчета оптимальных размеров колонного аппарата. В ней при определении оптимального диаметра аппарата по критерию минимума внутренней поверхности решаетоя простое квадратное уравнение относительно диаметра аппарата. В случае расчета по критерию минимума массы оптимальный диаметр находится методом касательных с точностью не менее 0,1%. [c.13]

Варочный аппарат состоит из одной колонны 13 I ступени разваривания и 2—4 колонн 14 и ступени. Равномерность разваривания замеса и кашки достигается многосекционностью (числом колонн) аппарата, вытянутой цилиндрической формой каждой колонны и специальной конструкцией первой колонны. В начальном варианте эта колонна была разделена неполными поперечными перегородками на 8—9 отсеков. Масса в контактной головке не нагревалась до максимальной температуры, поэтому часть пара подавали в нижнюю часть колонны. При этом масса, перетекая с выще-расположенных на нижерасположенные перегородки и контактируя с паром во многих отсеках, хорошо перемешивалась, и исключались [c.94]

В таблице указана масса тарелки прн таге между отверстиями 10 мм и диаметре отверстия 3 мм. Расстоякне между тарелками для колонных аппаратов диаметром - 00- 1000 мм 300 мм. для колонных аппаратов диаметром 1200— Э600 мм // -500 мм. [c.645]

Карбонатная масса из первой секции 6 переводится во вторую 7, где к ней из мерника 3 насосом 5 добавляется раствор едкого натра и производится каустическое доомыление жирных кислот и нейтрального жира. Если в производстве применяется соапсток, то из него получают косвенным методом в аппарате 8 соапсточное ядро, которое добавляют в секцию 7 варочного аппарата, где оно смешивается с основной массой мыла, сваренного прямым методом. Готовое мыло непрерывно поступает в мылосборник 9 и направляется на дальнейшую обработку. Для получения более чистого мыла его подвергают частичному высаливанию в аппарате 10, куда из мерника 4 поступает раствор поваренной соли. Высаливание также ведется непрерывно, а разделение мыльного клея на ядро и подмыльный клей может быть произведено либо в центрифуге //, либо в колонном аппарате 12. Ядро собирается в мылосборник 9, а подмыльный клей — в сборник 13, откуда он направляется на повторную переработку. [c.135]

Развариваемая масса из колонны 26 по пнжней иереточной ком муникадии поступает в первую колонну П ступени разваривания 27 проходит ее и через верхний переточный штуцер отводится во вто рую колонну И ступени, движется по ней сверху вниз, после чего че рез нижнюю переточную коммуникацию поступает в третью колонну из которой с помощью регулятора уровня и системы выдувания ав томатически отводится в паросепаратор 28. Для обеспечения равно мерного перетока массы по колоннам аппарата они соединены повер ху уравнительной линией, по которой неконденсирующиеся газы и пар непрерывно отводятся и направляются для предварительного нагрев замеса. [c.116]

Установка состоит из стеклянной -колонны диаметром 36 мм и высотой 2,5 м (см. примечание 1) Верхняя и нижняя части колонны имеют шарообразные расширения диаметром 65 мм. Верхнее расширение, необходимое для предупреждения выброса реакционной массы из аппарата при случайном резком открывании вентилей, подающих газы из баллолов, заканчивается патрубком, закрытым пришлифованной пробкой, через которую введены технический термометр с ножкой длиной 1,5 м и стеклянная трубка для отвода избытка газов в канал вытяжной вентиляции. Нижнее расширение, служащее отстойником побочного продукта—трихлорэта-на, — оканчивается краном, через который спускается три-хлорэтан по мере его накопления, а также сливается вся реакционная жидкость по окончании процесса. Над нижним шарообразным расширением впаяны два распылителя для подачи хлористого винила (нижний) и хлора (верхний), расположенные на расстоянии 10—15 см друг от друга. Распылители выполнены в виде воронок со впаянными стеклянными пористыми, пластинками № 1-2 0-1. Распылители через и-образные трубки соединены с градуированными газовыми реометрами. Последние через склянки для уравнивания давления (см. примечание 2) соединены с газовыми баллонами, содержащими хлористый винил и хлор. [c.6]

Для выбора конструктивных характеристик и режима работы контактных устройств в данном разделе рассматривается применение модели раздельного течения (двужидкостной модели) с целью описания процессов переноса импульса, массы и энергии в двухфазном потоке пар-жидкость на тарелке колонного аппарата. Целью моделирования процессов переноса является определение профилей скорости, концентраций и температур в фазах для расчета эффективности процесса разделения углеводородной смеси на конта1сгном устройстве. [c.125]

Расчеты проводились для 23 аппаратов, имеющих различные параметры конструкции (геометрические характеристики, масса, материал). Для вычислений использовался программный продукт Mi rosoft Ex el for Windows 2000. Оценивались расчетные нагрузки, которые действуют на аппараты колонного типа при внешних взрывах от источника различной массы и на различных расстояниях от него. Рисунок 3 иллюстрирует графическую зависимость величины максимального изгибающего момента, возникающего в нижнем опасном сечении колонного аппарата, от расстояния до центра взрыва по высоте колонны для различных зон разрушения при заданных параметрах взрыва. [c.13]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология